Pronalazak se odnosi na termoenergetiku, posebno na uređaj za udarno impulsno čišćenje grejnih površina kotlova od naslaga pepela i može se koristiti u bilo kom tehnološkom procesu gde postoji potreba za generatorom udarnih talasa. Pronalazak je usmjeren na stvaranje generatora udarnih valova s ​​poboljšanim tehničkim i operativnim karakteristikama, uključujući poboljšanje pouzdanosti i efikasnosti u radu. Uređaj za udarno impulsno čišćenje kotlova uključuje udarnu cijev, eksplozivnu komoru i zatvarač za unošenje eksploziva i njegovo pokretanje. Eksplozijska komora je napravljena od dvoslojnog cilindra, spojenog navojnom vezom sa udarnom cijevi i zatvaračem, u koji su ugrađeni detonacijski mehanizam i uređaji koji blokiraju detonaciju prilikom ponovnog punjenja i bilo koje vanredne situacije, uključujući i grešku operatera. Blokator je izrađen u obliku ploče s rupom, pokretno pričvršćenom unutar zatvarača uz pomoć elastičnog elementa i zasuna. 2 w.p. f-ly, 2 ill.

Pronalazak se odnosi na termoenergetiku, odnosno na sredstva za čišćenje grejnih površina energetskih i vodogrejnih kotlova od spoljašnjih rastresitih naslaga. Uređaj se takođe može koristiti u tehnološke instalacije metalurške, hemijske i druge industrije. Poznat je uređaj za čišćenje grejnih površina kotlova koji sadrži komoru za sagorevanje sa izduvnom mlaznicom i eksplozivnu komoru koja se nalazi uz komoru za sagorevanje koaksijalno sa ispušnom mlaznicom. U eksplozivnoj komori je ugrađena pregrada koja formira komoru za gorivo sa susjednim zidom, na koju je spojena cijev za dovod goriva. Zid i pregrada su perforirani. Cijeli uređaj je zatvoren u zatvorenom kućištu na koje su spojene cijevi za dovod zraka. Šupljina kućišta je povezana sa komorom za sagorevanje vazdušnim mlaznicama, a sa eksplozivnom komorom - kroz rupe koje se nalaze u zoni pregrade. Nedostatak ovog uređaja su niske performanse. Veoma je teško obezbediti uslove pod kojima bi način sagorevanja goriva u jednoj komori doveo do eksplozije ovog goriva u drugoj komori i obezbedio stabilnost i ponovljivost procesa. Još jedan nedostatak ovog uređaja je nedostatak mobilnosti, zbog činjenice da je ovaj uređaj čvrsto povezan sa sistem goriva i do kotla. To ne isključuje mogućnost spontanog curenja zapaljive mješavine i njene eksplozije unutar dimnih kanala kotla. Akumulacija pepela i drugih čvrstih čestica u udarnim cevima uređaja između radnih ciklusa negativno utiče na njegovu efikasnost, jer tokom perioda puštanja u rad te čestice velikom brzinom „pucaju“ na tretiranu površinu, uzrokujući njeno postepeno trošenje. Najbliži uređaj za istu svrhu zatraženoj u smislu kombinacije karakteristika je uređaj za čišćenje grijaćih površina od naslaga pepela, koji sadrži komoru za sagorijevanje sa utičnicom za punjenje baruta, udarnu cijev, zatvarač za unošenje eksploziva. i uređaj za inicijaciju koji se sastoji od niza elektromagneta, igala i prajmera. Razlozi koji sprečavaju postizanje niže navedenog tehničkog rezultata pri korištenju poznatog uređaja, uzetog kao prototip, uključuju odsutnost ovog uređaja strukturni elementi i tehničke i operativne karakteristike koje obezbeđuju sigurnost pri radu na čišćenju grejne površine kotla. Dakle, ne isključuje se spontana detonacija eksploziva kada zatvarač nije zatvoren i prilikom ponovnog punjenja. U ovom uređaju nije isključena ni slučajna eksplozija kada se na elektromagnet primijeni lažni signal u svim načinima njegovog rada. Ovi nedostaci su u suprotnosti sa opšteprihvaćenim zahtevima, koji su preduslov za bezbedan rad. Nedostatak treba uključiti i činjenicu da ovaj uređaj ne predviđa promjenu udarne cijevi prilikom prelaska s jednog dizajna kotla na drugi. Pronalazak je usmjeren na otklanjanje navedenih nedostataka promjenom dizajna uređaja i poboljšanje njegovih tehničkih i operativnih karakteristika uz visoku efikasnost i pouzdanost u radu. Ovaj problem se rješava postizanjem tehničkog rezultata u implementaciji pronalaska, koji se sastoji u značajnom poboljšanju dizajna uređaja i implementaciji svih neophodne zahtjeve o sigurnosti. Navedeni tehnički rezultat u implementaciji pronalaska postiže se činjenicom da je uređaj za udarno-pulsno čišćenje grijaćih površina kotlova, uključujući udarnu cijev, eksplozivnu komoru, eksplozivni ulazni zatvarač i detonacijski mehanizam, koji se sastoji od prajmer, udarač i elektromagnet sa upravljačkom jedinicom, izrađen je na konstruktivno nov način. Dakle, njegova eksplozivna komora je napravljena od dva koaksijalna cilindra umetnuta jedan u drugi sa interferencijalnim spojem, dok je vanjski cilindar spojen navojnim spojevima sa udarnom cijevi i zatvaračem i zauzvrat je zatvoren u šuplju školjku. Unutar zatvarača ovaj uređaj ima mehanički sigurnosni uređaj koji omogućava automatsko zaključavanje nakon svakog udarca i blokator koji sprečava pomicanje glave zasuna prilikom otvaranja i ponovnog punjenja. Osim toga, u navojnom spoju sa strane zatvarača na spojnim površinama su napravljeni uzdužni prorezi koji omogućavaju ravan ulazak zatvarača u vanjski cilindar eksplozivne komore. Tehnički rezultat postiže se i činjenicom da je gore spomenuta školjka ovog uređaja, koja pokriva vanjski cilindar eksplozivne komore, čvrsto pričvršćena za zatvarač i na njega su ugrađene ručke i napravljeni su žljebovi za vođenje za pomicanje i fiksiranje. zatvarač u odnosu na eksplozivnu komoru. Istovremeno, na površini vanjskog cilindra eksplozivne komore postavljeni su limiteri za kretanje šuplje ljuske, au potonjoj se nalaze prozori za unošenje eksploziva u eksplozivnu komoru. Tehnički rezultat je postignut i činjenicom da je pomenuta brava uređaja izrađena u obliku pravougaone ploče sa kroz rupu u svojoj ravni, koja je pokretno fiksirana u utor zatvarača okomito na njegovu os uz pomoć elastičnog elementa i zasuna. Istovremeno, udarač mehanizma za potkopavanje je napravljen od dva cilindra, od kojih je prečnik manjeg manji od prečnika otvora bloka blokade. Navedeni skup karakteristika osigurava postizanje navedenog tehničkog rezultata, koji utvrđuje uzročnu vezu između svojstava i tehničkog rezultata i materijalnost svojstava potraživanja. Analiza nivoa tehnologije koju je izvršio podnosilac prijave, uključujući traženje informacija o patentima i naučnim i tehničkim izvorima, kao i proučavanje izvora koji sadrže informacije o analozima izuma za koje se tvrdi, omogućava nam da tvrdimo da podnosilac prijave nije pronašao analog koji karakterišu karakteristike identične svim bitnim karakteristikama predmetnog pronalaska, ali je poređenje sa prototipom, najbližim traženom, omogućilo da se identifikuje skup značajnih obeležja u traženom objektu u smislu tehničkog rezultata, koji su navedeni u zahtjevima. Prema tome, pronalazak za koji se tvrdi da ispunjava uslov "novine" prema važećem zakonodavstvu. Da bi potvrdio usklađenost pronalaska na koji se traži zahtev za „inventivnu stepenicu“, podnosilac prijave je izvršio komparativnu analizu poznatih rešenja u cilju identifikacije karakteristika pronalaska na koji se traži prava, čiji rezultati pokazuju da pronalazak za koji se traži da ne sledi za specijalista eksplicitno iz prethodnog stanja tehnike, tj. ispunjava uslov "inventivnog koraka" prema važećem zakonodavstvu. Na Sl. 1 prikazuje uređaj za udarno impulsno čišćenje kotlovskih površina, uzdužni presjek; Na Sl. 2 prikazuje poprečni presjek uređaja duž A-A na Sl. 1 (uvjetno povećano). Informacije koje potvrđuju mogućnost realizacije pronalaska za postizanje gore navedenog tehničkog rezultata su sljedeće. Predloženi uređaj za udarno-pulsno čišćenje grejnih površina kotlova sadrži: udarnu cijev (slika 1), napravljenu u obliku brzo odvojive cijevi, eksplozivnu komoru 2, zatvarač 3 za unošenje eksploziva 4 u eksploziju komora 2, prajmer 5, udarna igla 6 za probijanje prajmera 5, elektromagnet 7 za pokretanje udarca 6, koaksijalni cilindri 8, 9 eksplozivne komore 2 sa navojnim priključcima 10, 11, školjka 12, osigurač 13, blokirna ploča 14 sa prolaznom rupom 15, elastični element 16, zasun 17, ručke 18; istovremeno su na cilindar 9 eksplozivne komore 2 ugrađeni graničnici 19, a u šupljoj ljusci 12 napravljeni su žljebovi za vođenje 20 i prozor 21 (slika 2). U navojnom spoju 11 (slika 1), koji povezuje komoru 2 sa zatvaračem 3, na površini zatvarača 3 (slika 2) i na površini cilindra 9, napravljeni su uzdužni žljebovi 22, 23. , obezbeđujući translatorno pomeranje zatvarača 3 dok ne dođe u kontakt sa eksplozivnom komorom 2 Treba napomenuti da se osigurač 13 (slika 1) u ovom uređaju može napraviti poznat način i stoga je crtež predstavljen uslovno. Međutim, neophodan uslov za njegovu konstrukciju je da osigurač 13 jasno zahvati udarač 6 nakon odbijanja od eksplozivne komore 2 i sigurno ga fiksira u prvobitni položaj dok se ne da signal za pokretanje elektromagneta 7. Uređaj radi na sljedeći način. Nakon uklanjanja uređaja sa osigurača 13 (Sl. 1), napon se dovodi na elektromagnet 7, koji gura udarač 6. Ubrzavajući, udarač 6 udara u prajmer 5, usled čega eksploziv 4 eksplodira, formirajući visok krvni pritisak u eksplozivnoj komori 2. Nastali udarni talas se putem udarne cijevi 1 usmjerava na tretiranu površinu kotla (mehanizam za pričvršćivanje uređaja na kotao nije konvencionalno prikazan). Nakon uzastopnog odbijanja od grijnih površina kotla, postepeno blijedi. U tom slučaju, udarač 6 se vraća u prvobitni položaj pod dejstvom opruge i fiksira se osiguračem 13. Nakon pritiska na graničnik (konvencionalno nije prikazan na crtežu) na ručku 18, operater rotira zatvarač. 3 oko svoje ose sve dok graničnik 19 ne dođe u kontakt sa vodećim žljebovima 20 i uvuče zatvarač 3 u krajnje otvoren položaj. U tom slučaju, oslobođeni zasun 17 pod djelovanjem elastičnog elementa 16 pomiče se zajedno s pločom 14 u svoj gornji položaj. Otvor 15 ploče 14 se pomiče i blokira kanal kroz koji se udarač 6 kreće do prajmera 5. Nakon što eksploziv 4 ponovo uđe u eksplozivnu komoru 2, školjka 12 se ponovo kreće naprijed dok ne dođe u kontakt sa eksplozivnu komoru 2 i rotira oko svoje ose dok se ne zaustavi. Štaviše, zasun 17 se uz pomoć navojnog spoja ponovo uvlači u donji položaj, otvarajući otvor 15 za udarač 6. Time je završena priprema za sledeće puštanje u rad i čitav ciklus se ponovo ponavlja kada se uređaj je uklonjen iz osigurača. Ova dvostruka zaštita pruža potpunu garanciju od bilo kakve nezgode, uključujući nemar operatera. Tako, na primjer, uređaj neće raditi ako, prilikom otvaranja ili zatvaranja zatvarača, operater slučajno da signal elektromagnetu. Također neće raditi ako zatvarač nije potpuno zatvoren i ako osigurač nije uklonjen. Predloženi dizajn uređaja ispunjava sve zahtjeve koje postavlja služba sigurnosti u proizvodnji miniranja. Uređaj ne zahtijeva nikakve posebne uređaje niti skupe materijale za njegovu implementaciju i vrlo je jednostavan za izradu. A njegova mobilnost i jednostavnost ugradnje na jedinicu kotla mogu značajno smanjiti troškove njenog podešavanja i tokom cijelog perioda njenog rada. Dakle, gore navedene informacije ukazuju na ispunjenje sljedećeg skupa uslova pri korišćenju ovog pronalaska: alat koji predstavlja predmet pronalaska u njegovoj implementaciji je namijenjen za upotrebu u industriji, odnosno za udarno pulsno čišćenje grijne površine kotlova pomoću uređaj novog dizajna sa poboljšanim tehničkim i operativnim karakteristikama; za predmetni pronalazak u obliku kako je okarakterisan u nezavisnom paragrafu sledećih patentnih zahteva, potvrđuje se mogućnost njegove implementacije korišćenjem gore navedenih metoda u primeni i sredstava i metoda poznatih do datuma prioriteta; sredstvo koje utjelovljuje traženi pronalazak u njegovoj implementaciji može postići tehnički rezultat koji je primijetio podnosilac prijave. Izvori informacija: 1. Autorsko uvjerenje N 1499084 SSSR, MKI 4 F 28 G 7/00, 1989. 2. Patent N 2031312 RF MKI 6 F 28 G 11/00, 1995.

U toku rada kotla za čišćenje grejnih površina sita koriste se upuhivanje pare i parovode, kao i vibraciono čišćenje, a za konvektivne površine grijanje - parno i parno-vodeno puhanje, vibracijsko, udarno i akustično čišćenje ili samopuhanje.

Najčešći su puhanje parom i čišćenje sačmom. Za sita i vertikalne pregrijače, čišćenje vibracijama je najefikasnije. Radikalna je upotreba samoventiliranih grijaćih površina sa malim promjerom i razmakom cijevi, u kojima se grijaće površine kontinuirano održavaju čistima.

Steam puff. Čišćenje grijaćih površina od kontaminacije može se vršiti zbog dinamičkog djelovanja mlaza vode, pare, mješavine pare i vode ili zraka. Efikasnost mlaznica je određena njihovim dometom.

Vodeni mlaz ima najveći domet i termički efekat, što doprinosi pucanju šljake. Međutim, puhanje vode može uzrokovati prehlađenje sitastih cijevi i oštećenje njihovog metala. Vazdušni mlaz ima nagli pad brzine, stvara mali dinamički pritisak i efikasan je samo pri pritisku od najmanje 4 MPa.

Korištenje upuhivanja zraka otežava potreba za ugradnjom kompresora velikog kapaciteta i visokog pritiska.

Najčešće puhanje uz upotrebu zasićene i pregrijane pare. Mlaz pare ima mali domet, ali pri pritisku većem od 3 MPa, njegovo djelovanje je prilično učinkovito. Pri pritisku pare od 4 MPa ispred puhala, dinamički pritisak mlaza na udaljenosti od oko 3 m od mlaznice je veći od 2000 Pa.

Za uklanjanje naslaga sa grijaće površine, dinamički pritisak mlaza treba biti približno 200-250 Pa za naslage labavog pepela, 400-500 Pa za zbijene naslage pepela, 2000 Pa za naslage rastopljene troske.

Blowers. Strukturni dijagram ventilatora je prikazan na sl. 101.

Rice. 101. Duvaljka:

1, 5 - elektromotori; 2 - cijev za puhanje; 3, 6 - reduktor;

4 - kolica; 7 - monošina; 8 - zvjezdica; 9 - beskonačni lanac;

10 - zaporni ventil; 11 - potisak sa klinom; 12 - poluga;

13 - fiksni parovod; 14 - šipka

Duvaljka uključuje:

elektromotor 1 montiran na kolica 4;

· reduktor 3, namenjen za rotaciju duvačke cevi 2;

· elektromotor 5 i reduktor 6, postavljeni na monošinu 7, predviđeni za translatorno kretanje cijevi duvaljke 2;

· mehanizam za translatorno kretanje cijevi za puhanje, koji se sastoji od kolica 4, koji se kreće duž polica monošine 7, zupčanika 8 i beskonačnog lanca 9;

· zaporni ventil 10, koji automatski otvara paru u cijev za uduvavanje nakon što dostigne položaj za uduvavanje; mehanizam koji upravlja zapornim ventilom 10 i sastoji se od šipke sa klinom 11 i poluge 12.

Cijev za puhanje je spojena pomoću kutije za punjenje na fiksni parni vod 13, koji do nje dovodi paru iz zapornog ventila. I-beam monorail 7 nosi sve ove mehanizme, a sam je pričvršćen za okvir kotla. Po prijemu impulsa od prethodnog ventilatora koji je završio svoj rad, starter uključuje elektromotore 1 i 5. Time se pali signalna lampica koja se nalazi na kontrolnoj tabli programa ventilatora. Vagon 4, koji se kreće duž monošine, uvodi cijev za puhanje 2 u dimnjak. Kada cev za puhanje dostigne položaj puhanja, šipka 14, djelujući na polugu, zahvata klin 11 pomoću šipke, koja kroz potiskivač pritiska zaporni parni ventil, čime se otvara pristup pari do cijev za puhanje. Para iz cijevi puhala izlazi kroz mlaznice, duvajući preko grijaće površine.

S translatorno-rotacijskim kretanjem cijevi 2, puhanje se vrši duž spiralne linije. Nakon što je cijev puhala potpuno umetnuta u plinski kanal, klin postavljen na pogonski lanac 9, djelujući na granične prekidače elektromotora 5, prebacuje uređaj u rikverc. U tom slučaju, grijaća površina se duva na isti način kao kada se cijev puhala kreće unutar plinskog kanala.

Prije nego što se glava mlaznice ukloni iz plinskog kanala, šipka 14, djelujući kroz polugu 12 na klinu 11, dovest će je u prvobitni položaj, a zaporni parni ventil će se zatvoriti pod djelovanjem opruge, zaustavljajući se pristup pare do cijevi za puhanje.

Povratkom cijevi za puhanje u prvobitni položaj, igla postavljena na pogonski lanac 9, djelujući na granične prekidače, isključuje elektromotore 1 i 5, a uređaj koji slijedi shemu prima impuls za uključivanje.

Područje djelovanja duvaljke je do 2,5 m, a dubina ulaska u peć je do 8 m. Na zidovima peći duvaljke se postavljaju tako da njihova površina djelovanja pokriva cijeloj površini ekrana.

Puhala za konvektivne grijaće površine imaju cijev s više mlaznica, ne izlaze iz dimnjaka i samo se rotiraju. Broj mlaznica koje se nalaze na obje strane cijevi za upuhivanje odgovara broju cijevi u redu uduvane grijaće površine.

Za regenerativne grijače zraka koriste se oscilirajuće cijevi. Para ili voda se dovode u cijev ventilatora, a mlaz koji teče iz mlaznice čisti ploče grijača zraka. Cijev za puhanje se zakreće pod određenim kutom tako da mlaz ulazi u sve ćelije rotora rotacionog grijača zraka. Za čišćenje regenerativnog grijača zraka parnih generatora na čvrsta goriva, para se koristi kao sredstvo za puhanje, a alkalna voda se koristi kao sredstvo za napuhavanje parnih generatora na ulje. Voda dobro ispire i neutralizira spojeve sumporne kiseline prisutne u sedimentima.

Duva para. Radni agens ventilatora je voda iz parnog generatora ili napojna voda.

Aparat se sastoji od mlaznica postavljenih između cijevi sita. Voda se dovodi u mlaznice pod pritiskom, a kao rezultat pada tlaka pri prolasku kroz mlaznice, iz nje se formira parno-vodeni mlaz usmjeren na suprotne dijelove sita, kapica i sita. velika gustoća mešavina pare i vode i prisustvo vode koja nije isparila u mlazu deluju efikasno destruktivno na naslage šljake, koje se uklanjaju u donji deo peći.

Vibraciono čišćenje. Vibraciono čišćenje se zasniva na činjenici da kada cijevi vibriraju na visokoj frekvenciji, poremeti se prianjanje naslaga na metal grijaće površine. Vibraciono čišćenje slobodno visećih vertikalnih cevi, sita i pregrejača je najefikasnije. Za čišćenje vibracijom uglavnom se koriste elektromagnetski vibratori (Sl. 102).

Cijevi i sita pregrijača pričvršćeni su na šipku, koja se proteže izvan obloge i povezana je s vibratorom. Promaja se hladi vodom, a mjesto njenog prolaska kroz oblogu je zapečaćeno. Elektromagnetski vibrator se sastoji od tijela sa ankerom i okvira sa jezgrom, pričvršćenim oprugama. Vibracija očišćenih cijevi vrši se udarima na šipku s frekvencijom od 3000 otkucaja u minuti, amplituda oscilacija je 0,3-0,4 mm.

Shot cleaning. Shot cleaning se koristi za čišćenje konvektivnih grijaćih površina u prisustvu zbijenih i vezanih naslaga na njima. Čišćenje nastaje kao rezultat korištenja kinetičke energije gvozdenih čamaca koje padaju na očišćene površine promjera 3-5 mm. U gornjem dijelu konvektivne osovine generatora pare postavljeni su razmazivači, koji ravnomjerno raspoređuju sačmu po poprečnom presjeku plinskog kanala. Prilikom pada, hitac se obara

Rice. 102. Vibracioni uređaj za čišćenje vertikalnih cevi:

a - pogled sa strane; b - uparivanje vibrirajuće šipke sa grijanom

cijevi, pogled odozgo; 1 - vibrator; 2 - ploča; 3 - kabl;

4 - protivteg; 5 - vibraciona šipka; 6 - brtva prolaza

šipke kroz zidove; 7 - cijev

pepeo se taloži na cijevima, a zatim se zajedno s njim skuplja u bunkere koji se nalaze ispod rudnika. Iz bunkera, sačma zajedno sa pepelom ulazi u sabirnu kantu, iz koje ih hranilica isporučuje u cevovod, gde se masa pepela sa sačmom pokupi vazduhom i odnese u hvatač za sačmu, iz koje se sačma ponovo se kroz rukave dovodi do posipača, a vazduh se zajedno sa česticama pepela šalje u ciklon gde se odvajaju. Iz ciklona se vazduh ispušta u dimnjak ispred dimovoda, a pepeo koji se taložio u ciklonu odvodi se u sistem za uklanjanje pepela kotlovskog postrojenja.

Transport sačme se vrši prema shemi usisavanja ili pražnjenja. Kod usisnog kruga, vakuum u sistemu se stvara pomoću ejektora pare ili vakuum pumpe. Sa shemom ubrizgavanja, transportni zrak se dovodi u injektor iz kompresora. Za transport hitaca potrebna je brzina vazduha od 40 - 50 m/s.

Nedavno se čišćenje sačma praktično ne koristi. To je zbog deformacije grijaćih površina i relativno niske efikasnosti.

Čestice u čvrstom stanju mogu se taložiti i na cijevima grijaćih površina, zagađujući njihovu vanjsku površinu kako s prednje tako i sa stražnja strana. Ovi zagađivači mogu imati labavu strukturu ili biti čvrsto vezani za materijal cijevi, stvarajući naslage koje je teško ukloniti.

Naslage na cijevima smanjuju koeficijent prijenosa topline (pošto naslage imaju nisku toplinsku provodljivost i djeluju kao toplinska izolacija) i smanjuju efikasnost prijenosa topline, uzrokujući povećanje temperature dimnih plinova. Kao i troska, onečišćenje grijaćih površina dovodi do povećanja otpora puta plina i ograničenja potiska.

Labave naslage se formiraju uglavnom sa stražnje strane cijevi. Da bi se smanjili, koristi se poređani raspored usko raspoređenih cijevi.

Povezane labave naslage nastaju prilikom sagorevanja određenih vrsta goriva koje sadrže značajnu količinu jedinjenja zemnoalkalne (Ca, Mg) ili alkalnih metala (škriljci, mleveni treset, ugljevi Kansko-Ačinskog basena i neki drugi), kao i tokom sagorevanja lož ulja. Mogu se formirati kao rezultat sulfacije, na primjer, Ca oksid:

CaO + SO 3 ® CaSO 4

Tijek ove reakcije usporava se smanjenjem sadržaja slobodnog CaO i O 2, što se postiže sagorijevanjem goriva na visokim temperaturama (na primjer, kod rezervoara za toplu vodu) i pri radu sa malim viškom zraka. Smanjenje stvaranja pridruženih sulfatnih naslaga postiže se i smanjenjem temperature plina u zoni na manje od 800 - 850°C.

Koristi se i za uklanjanje naslaga pepela razne načinečišćenje: puhanje parom ili komprimiranim zrakom, vibracija, pucnjava, puls, itd.

Metoda vibracionog čišćenja Uglavnom se koristi za čišćenje sita i konvektivnih pregrijača. Uklanjanje naslaga nastaje pod djelovanjem poprečnih ili uzdužnih vibracija cijevi koje se čiste, uzrokovanih posebno ugrađenim vibratorima elektromotornog (na primjer, C-788) ili pneumatskog tipa (VPN-69).

Na (vidi sliku 38) prikazan je jedan od tipova uređaja za čišćenje vibracija za pregrijač sita sa poprečnim vibracijama cijevi. Vibracije koje pobuđuje vibrator 3 prenose se na vibracione šipke 2, a sa njih na cijevne zavojnice 1. Vibrirajuća šipka je u pravilu zavarena na krajnju cijev pomoću polucilindričnih obloga. Slično, preostale cijevi su povezane jedna s drugom i sa vanjskom cijevi. Vibraciono čišćenje sa uzdužnim oscilovanjem cevi se uglavnom koristi za vertikalne namotane grejne površine okačene (na opruge) sa okvira kotla.

Rice. 38. Ugradnja vibracionog čišćenja sita:

1- loptice za cijevi

2- vibrirajuća šipka

3- vibrator.

Elektromotorni vibratori ne dozvoljavaju podizanje frekvencije oscilacije iznad 50 Hz, što je nedovoljno za uništavanje vezanih čvrstih naslaga nastalih na cijevima tokom sagorijevanja uglja Kansk-Achinsk, škriljaca, freestorfa itd. U ovom slučaju je preporučljivo koristiti pneumatske generatore oscilacija (na primjer, VPN-69), koji osiguravaju postignuće visoki nivo(do 1500 Hz) i širok raspon promene frekvencije oscilovanja. Upotreba površina zavojnice membrane uvelike pojednostavljuje korištenje metode vibracionog čišćenja.

shot cleaning Koristi se protiv gustih naslaga čvrsto vezanih za cijevi, koje se ne mogu ukloniti gore opisanim metodama. Čelične kuglice (pucanje) ravnomjerno su raspršene po površini koja se čisti sa određene visine mala velicina. Prilikom pada kao rezultat udarca u površinu, sačma uništava naslage na cijevima i s prednje i sa stražnje strane (pri odbijanju od cijevi ispod) i sa malim dijelom pepela pada u donji dio konvektivne cijevi. osovina. Ovaj pepeo se može odstranjivati ​​iz sačme u posebnim separatorima, dok se sačma akumulira u bunkerima, koji se mogu nalaziti kako ispod dimovodne cevi, u kojoj se nalaze očišćene površine, tako i iznad njega.

Prikazani su glavni elementi sačmarice sa donjim rezervoarom (vidi sliku 39).

Rice. 39. dijagram strujnog kola sačmarice:

1 - lijevak

2 - mlaznica

3 - ulazni uređaj

4 - linija šuta

5 - hvatač šuta

6 - ulagač ploča

7 - ulazni cevovod

8 - raspršivač

9 - frakcija

10 - površina za čišćenje

11 - ventilator

Kada je jedinica uključena, puca se iz spremnika 1 komprimirani zrak (mlaznica 2 ) se dovodi u ulazni uređaj 3 shot line 4 (ili u injektor - u instalacijama pod pritiskom). Zračno transportovana sačma se odvaja u zamke 5 , od čega uz pomoć hranilica za kukice 6 distribuiraju u odvojenim cjevovodima 7 uređaji za posipanje 8.

Puške sa pneumatskim transportnim sačmicama rade pod pritiskom ili vakuumom. U prvom slučaju, zrak iz ventilatora 11 pumpa kroz uređaj 3 u liniju šuta 4 .

Kao uređaji za posipanje mogu se koristiti poluloptasti posipači okrenuti prema gore. 8 , do kojeg od cjevovoda 7 pucanj pada sa određene visine 9 i poskakivanje ispod različitim uglovima raspoređenih po površini koja se čisti. Položaj dovodnih cjevovoda i reflektora u zoni visoke temperature zahtijeva korištenje vodenog hlađenja.

Uz poluloptaste reflektore, prilično učinkovitu primjenu našli su pneumatski posipači s bočnim (na zidovima) bacanjem metka kroz pojačivače.

Zbog veće brzine udarca sačme na površinu cijevi, njihovo habanje pri pneumatskom posipanju sa bočnim dovodom je veće nego pri posipanju poluloptastim reflektorima.

Impulsni sistemi za čišćenje koriste komore impulsnog sagorevanja, koje stvaraju periodično izbačene visokoenergetske tokove produkata sagorevanja. Uz pomoć talasnih vibracija koje nastaju u impulsnoj komori i prenose se na gasne kanale, naslage se uništavaju i cevi se čiste.

U slučaju intenzivne kontaminacije cijevi sa jakim vezanim naslagama, koristi se kompleksno čišćenje, uključujući različite metode.

Russian FederationRD

RD 34.27.104-92 Smjernice o upotrebi vanjskih sredstava za čišćenje za grijanje površina parni kotlovi

postavite bookmark

postavite bookmark

RD 34.27.104-92

Grupa E 25

DOKUMENT VODICA

UPUTSTVO ZA UPOTREBU VANJSKOG ČIŠĆENJA GREJNIH POVRŠINA PARNIH KOTLOVA

Datum uvođenja 1993-07-01

RAZVIJENO od strane Sveruskog instituta za istraživanje termotehnike (VTI), sibirskog ogranka VTI (SibVTI), uralskog ogranka VTI (UralVTI)

IZVOĐAČI M.N. Maidanik (VTI), V.V. Vasiliev (SibVTI), V.Ya. Lyskov (UralVTI)

ODOBRENO od strane Odeljenja za naučni i tehnički razvoj Ruske korporacije za električnu energiju i elektrifikaciju "Rosenergo" 8. decembra 1992.

Šef A.P. Bersenev

UMJESTO MU 34-70-123-86, MU 34-70-145-86

Ove Smjernice se odnose na mehanizirana vanjska sredstva za čišćenje namijenjena preventivnom čišćenju grijnih površina na radnim kotlovima sa gasne strane i utvrđuju ih vrste i obim, metode njihovog proračuna, opšte zahtjeve za podešavanje i rad.

Stupanjem na snagu ovih Smjernica, MU 34-70-123-86 „Smjernice za upotrebu vanjskih sredstava za čišćenje grijaćih površina parnih kotlova“, MU 34-70-145-86 „Smjernice za proračun, projektovanje i rad impulsni uređajičišćenje".

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Parni kotlovi koji sagorevaju čvrsta i tečna goriva moraju biti opremljeni, u pravilu, složenim sistemom čišćenja, uključujući jedinicu raznim sredstvimačišćenje pojedinačnih grejnih površina. Potreba za čišćenjem pojedine ogrjevne površine utvrđuje se u svakom konkretnom slučaju iz uvjeta osiguranja operativno čistog stanja površine i održavanja zahtjeva važećih "Pravila tehničkog rada elektrana i mreža" u toku rada postrojenja. kotlovi.

1.2. Kao glavno operativno sredstvo za čišćenje preporučuje se korištenje uređaja za puhanje pare, vode i plinsko-pulsnog čišćenja, čija različita kombinacija u većini slučajeva omogućava stvaranje sveobuhvatnog sistema za čišćenje kotlova pri sagorijevanju bilo koje vrste goriva.

Pored ili umjesto navedenih sredstava za čišćenje, u slučaju nemogućnosti ili nesvrsishodnosti njihove upotrebe, moguće je preporučiti i korištenje stacionarnih parnih („puškarskih“) puhača, instalacija za čišćenje sačmom i uređaja za akustičko čišćenje.

1.3. Za čišćenje rešetki peći (grejne površine isparavanja i radijacije pregrijavanja) kotlova na kruta goriva u pravilu se koriste puhači vode. Preporučljivo je koristiti parne puhače samo za čišćenje onih područja komore za sagorijevanje gdje je temperatura metala zidova cijevi veća od dozvoljene prema uvjetima pouzdanosti sitastih cijevi za vrijeme duvanja vode.

1.4. Za čišćenje poluzračećih (zaštićenih) i konvektivnih grijaćih površina koje se nalaze u rotacionom plinskom kanalu kotlova na kruta i tečna goriva, uglavnom treba koristiti parne puhače ili plinsko-pulsne uređaje za čišćenje. Potonji su dizajnirani za uklanjanje labavih i labavih (slabo vezanih) naslaga pepela. Za goriva koja proizvode guste (vezane) naslage (kao što je mrki ugalj Kansk-Ačinsk), poželjno je instalirati parne puhače.

Prilikom sagorevanja čvrstih goriva za lokalno čišćenje ovih grejnih površina u oblastima intenzivnog zagađenja (uglavnom na mestima teško dostupnim za parne duvaljke), moguće je preporučiti dodatnu ugradnju "puškarskih" duvaljki. Za periodično čišćenje može se razmotriti i upotreba uređaja za puhanje vode na eksperimentalnoj osnovi.

1.5. Za čišćenje konvektivnih grijaćih površina smještenih u vertikalnom šahtu (pregrijači, vodeni ekonomajzeri), na kotlovima koji sagorevaju većinu čvrstih goriva, poželjno je ugraditi parne puhače ili plinsko-pulsne uređaje za čišćenje.

Na kotlovima koji sagorevaju malo pepela na čvrsta goriva, daju slobodno teče i rastresite naslage pepela, gas-ulje, moguće je koristiti i postrojenja za čišćenje sačme. Čišćenje sa sačmom treba koristiti i za cijevne grijače zraka. Kao alternativno rješenje (uglavnom za male i srednje snage) može se razmotriti upotreba uređaja za akustičko čišćenje.

1.6. Regenerativne grijače zraka (RAH) treba čistiti parnim duvaljkama ili plinskim impulsnim uređajima za čišćenje.

2. VRSTE I OBIM PROIZVODA ZA ČIŠĆENJE

2.1. Puhalice za vodu

2.1.1. Uređaji za vodeno pjeskarenje mogu se koristiti na kotlovima na kruta goriva za čišćenje grijaćih površina od isparavanja i pregrijavanja radijacije izrađenih u obliku zidnih i dvostrukih ložišta, sa temperaturom metala u zoni pjeskarenja vodom ne većom od 520°C pri korištenju. niskolegiranih čelika i ne više od 440 °C kada se koriste blagi čelici. Ovo posljednje se odnosi na maksimalnu projektnu temperaturu vanjska površina sitaste cevi u zoni duvanja.

U oblastima komore za sagorevanje sa više visoke temperature metalne sitaste cijevi, kao i za poluzračenje i konvektivne grijaće površine, puhanje vodom se može koristiti samo eksperimentalno.

2.1.2. Koristiti kao sredstvo za napuhavanje procesna voda sa temperaturom koja ne prelazi 60 ° C i pritiskom od 1-2 MPa.

uređaji s niskim uvlačenjem (sa uvođenjem glave mlaznice u peć i hodom do 1 m), koji rade prema shemi "pull-on", a rotacijsko-translacijsko kretanje mlaznice osigurava spiralni mlazni trag na ekranu peći;

uređaji dugog dometa (sa glavom mlaznice koja se ne proteže u peć), koji oscilirajućim kretanjem u horizontalnom smjeru uz istovremeni vertikalni pomak mlaznice usmjeravaju mlaz vode kroz peć dajući cik-cak trag mlaz na ekranu.

Osim toga, za posebne primjene mogu se koristiti i duboke ladice.

2.1.4. Za kotlove s dubinom peći ne većom od 15-17 m, u većini slučajeva, može se preporučiti ugradnja uređaja niskog uvlačenja i dugog dometa. Mogu se koristiti sami ili u kombinaciji jedni s drugima radi povećanja efikasnosti čišćenja i potpunijeg pokrivanja zidova peći. U potonjem slučaju, ugradnja nisko-uvlačivih uređaja najpovoljnija je u područjima intenzivnog trošenja sita, posebno na dubini peći većoj od 10-12 m, kao iu područjima koja nisu pokrivena mlazovima uređaja dugog dometa. .

U pećima sa glatkim cevnim ekranima, sa razmakom između cevi sita većim od 4-5 mm, u smislu pouzdanosti obloge, poželjno je instalirati uređaje sa niskim projekcijama.

U velikom komore za sagorevanje ah, trebali biste uglavnom koristiti uređaje koji se nisko uvlače. Dodatna instalacija uređaji velikog dometa mogu biti potrebni ako je potrebno očistiti kosine hladnog lijevka.

Duboke uvlačive uređaje je svrsishodno koristiti samo za čišćenje područja komora za sagorevanje koja su teško dostupna drugim vrstama uređaja (posebno za čišćenje uskih delova formiranih dvostrukim svetlosnim paravanima i ekranskim „obrazima“), kao i kada koristite puhanje vode za čišćenje snopova cijevi.

2.1.5. Metode za proračun i izbor šema za ugradnju uređaja date su u RD 34.27.105-90.

2.2. Parni puhači

2.2.1. Parne duvaljke se mogu koristiti na kotlovima koji sagorevaju čvrsta i tečna goriva za čišćenje grejnih površina od isparavanja i pregrijavanja radijacije izrađenih u vidu zidnih rešetki peći, poluradijacionih (ekranskih) i konvektivnih grejnih površina, RAH.

2.2.2. Kao sredstvo za puhanje treba koristiti pregrijanu paru temperature od najmanje 350 °C i tlaka od 1-4 MPa (u dovodnim parnim cjevovodima).

za čišćenje rešetki peći - uređaji s niskim uvlačenjem (s hodom do 1 m) sa rotaciono-translacionim kretanjem cijevi za puhanje i regulacijom pritiska pare kako se glava mlaznice širi, dajući spiralni mlazni trag na ekranu za sagorijevanje, kao i uređaji koji duvaju kada se glava mlaznice rotira na konstantnoj udaljenosti od ekrana za sagorevanje;

za čišćenje sita i konvektivnih grijaćih površina - uređaji za duboko uvlačenje s rotacijsko-translacijskim kretanjem cijevi za puhanje, dajući spiralni mlazni trag u poprečnim prazninama između cijevi snopova;

za čišćenje RAH-a - uređaji sa povratnim kretanjem cijevi za puhanje s više mlaznica duž ose rotora ili sa pomicanjem (okretanjem) cijevi za puhanje od centra rotora prema periferiji.

Dodatno, za čišćenje različitih konvektivnih grejnih površina, uređaji za duboko izvlačenje samo sa translatornim pomeranjem cevi za uduvavanje i višestrukom glavom, koji izvode "ventilatorsko" puhanje, kao i uređaji tipa "grabulje" sa povratnim kretanjem poprečne višestruke glave mlaznica, mogu se koristiti.

2.2.4. Metode za proračun i odabir šeme instalacije uređaja date su u Odjeljku 3.

2.3. Gasni pulsni uređaji za čišćenje

2.3.1. Plinski impulsni uređaji za čišćenje mogu se koristiti na kotlovima koji sagorevaju čvrsta i tečna goriva za čišćenje poluzračećih (zaslon) i konvektivnih grijaćih površina, RAH.

2.3.2. Kao radna sredstva treba koristiti zapaljive gasove, uključujući elektrolitski vodonik, sa pritiskom od 0,02-0,15 MPa i vazduh sa pritiskom od 0,002-0,6 MPa (u dovodnim cevovodima).

2.3.3. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporučuje se korištenje uređaja sa stacionarnim impulsnim komorama i stalnim izvorom opskrbe plinom prema tehničkoj dokumentaciji UralVTI-a, tvornice Kotloochistka i NPO TsKTI.

2.3.4. Metode za proračun i odabir šeme instalacije uređaja date su u odjeljku 4.

2.4. Uređaji za stacionarno puhanje pare ("puška").

2.4.1. Uređaji za puhanje topova mogu se koristiti na kotlovima koji sagorevaju čvrsta goriva za čišćenje poluzračećih (zaslon) i konvektivnih grijaćih površina.

2.4.2. Za upotrebu na električnim kotlovima, uređajima prema tehnička dokumentacija postrojenje "Kotloochistka", kao sredstvo za puhanje - pregrijana para s temperaturom ne nižom od 450 ° C i pritiskom od 4-10 MPa.

2.5. Postrojenja za čišćenje sačme

2.5.1. Postrojenja za čišćenje sačmom mogu se koristiti na kotlovima koji sagorevaju tečna i čvrsta goriva za čišćenje konvektivnih grejnih površina, uključujući i cevne grejače vazduha smeštene u vertikalnim šahtovima sa kretanjem gasova naniže.

2.5.2. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporučuju se instalacije sa pneumatskim transportom sačme prema tehničkoj dokumentaciji postrojenja Kotloochistka, uz upotrebu metalne sačme ekvivalentnog prečnika 4-6 mm kao sredstva za čišćenje i vazduha pod pritiskom od 0,03-0,1 MPa. za transport sačma.

2.6. Uređaji za akustično čišćenje

2.6.1. Uređaji za akustično čišćenje mogu se preporučiti za pilotsku upotrebu na kotlovima koji sagorevaju tečna goriva i ugalj, za čišćenje konvektivnih grijaćih površina, uključujući i cijevne grijače zraka smještene u vertikalnim šahtovima.

2.6.2. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporučuju se uređaji prema tehničkoj dokumentaciji NPO CKTI, koji rade na pregrijanoj pari pod pritiskom od 0,4-0,5 MPa sa glavnom generiranom frekvencijom zvuka od 30-130 Hz.

3. PRORAČUN I IZBOR ŠEME INSTALACIJE PARNIH DUHALA

3.1. konvencije

3.2. Duboke ladice

3.2.1. Za efektivna primena parni puhači moraju ispunjavati sljedeće uslove:

pri sagorevanju čvrstih goriva temperatura gasova na ulazu u izduvane površine mora biti veća od temperature početka šljake;

širina poprečnog razmaka između cijevi u svim slučajevima treba biti najmanje 55-60 mm, dok se za čvrsta goriva koja daju guste naslage, a površina se nalazi u zoni temperature plina iznad 800 °C, preporučuje se da se pri najmanje 110-120 mm.

Bilješka. Uputstva u odjeljku 3.2 odnose se uglavnom na uređaje koji se mogu duboko uvlačiti s rotaciono-translacijskim kretanjem cijevi za puhanje, instalirane za čišćenje glatkih cijevi i membranskih sita i konvektivnih grijaćih površina. Ne postoji dovoljno iskustva u njihovoj primjeni u domaćoj praksi za uređaje drugog tipa.

3.2.2. Kao sredstvo za upuhivanje treba koristiti pregrijanu paru sa radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata), uglavnom u rasponu od 1,2-2,0 MPa. Za čvrsta goriva sa malo pepela, koja daju pepeo niske abrazivnosti, pritisak pare se može povećati na 2,5-3,0 MPa.

Temperaturu pare treba uzeti najmanje 350 °C pri pritisku pare manjem od 2,0 MPa. Pri pritiscima iznad 2,5 MPa temperaturu pare treba uzeti na najmanje 400 °C.

3.2.3. Prilikom sagorijevanja čvrstih goriva preporučuje se uzimanje promjera mlaznica prema tablici 1, ovisno o kompleksu

Pri čemu se koeficijent abrazivnosti pepela uzima prema "Normatima za termički proračun kotlovskih agregata".

Tabela 1

Bilješka. Prečnici mlaznica su naznačeni za opseg radnog pritiska od 2,0-1,2 MPa.

Kod ugradnje uređaja na plinsko-uljne kotlove = 22-28 mm.

3.2.4. Izračunati protok pregrijane pare kroz aparat nalazi se kao

Gdje je faktor korekcije

3.2.5. Uređaji se ugrađuju u usjek između izduvanih paketa grijaćih površina, po pravilu, radi čišćenja paketa s obje strane u smjeru i protiv kretanja plinova.

3.2.6. Prilikom sagorevanja čvrstih goriva preporučljivo je uzeti minimalno rastojanje od ose glave mlaznice do ose prvog reda cevi duvane površine preko vrednosti

Ali u svakom slučaju, ne manje od 400 mm.

Kod ugradnje uređaja na plinsko-uljne kotlove = 350 mm.

Navedene udaljenosti se određuju uzimajući u obzir otklon i otpuštanje cijevi za pušenje.

3.2.7. Udaljenost od ose aparata do zadnji red izduvane cijevi u snopu ne bi smjele prelaziti vrijednost

gdje su faktori korekcije

Koeficijent se određuje iz nomograma (slika 1).

Prilikom određivanja faktora korekcije uzimaju se vrijednosti minimalne efektivne dinamičke glave u zavisnosti od prosječne temperature plinova:

za čvrsta goriva koja daju guste (vezane) naslage pepela (kao što je mrki ugalj Kansk-Ačinskog basena),

za čvrsta goriva, dajući uglavnom labave (slabo vezane) naslage pepela (za većinu uglja),

prilikom sagorevanja tečnih goriva

Sa formiranjem labavih naslaga pepela na cijevima = 2-3 kPa.

Prilikom određivanja faktora korekcije, vrijednost se podrazumijeva kao broj redova cijevi duž kojih se širi mlaz aparata. Istovremeno, za linijske snopove cijevi

za raspoređene snopove cijevi

3.2.8. Efektivna širina mlaza (na ulazu u snop cijevi) izračunava se kao

Gdje su korekcijski faktori , određeni iz izraza (6), (7).

3.3. Uređaji na uvlačenje

3.3.1. Uređaje sa niskim uvlačenjem potrebno je koristiti za čišćenje prema shemi „povlačenja“ zidnih rešetki za peći koje se nalaze u okomitoj ravnini.

3.3.2. Pregrijanu paru sa radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata) treba koristiti kao sredstvo za napuhavanje, uglavnom u rasponu od 1,5-2,0 MPa. Za uređaje sa spiralnim mlaznim tragom na ekranu, pritisak pare (pri maksimalnom proširenju mlaznice) može se povećati na 2,5-3,0 MPa.

Pri pritisku pare do 2,0 MPa temperaturu pare treba uzeti kao najmanje 350 °C, pri pritisku iznad 2,5 MPa - najmanje 400 °C.

3.3.4. Izračunati radijus djelovanja uređaja sa konstantnim prevjesom mlaznice tokom duvanja nalazi se kao

Za uređaje sa spiralnim mlaznim tragom na ekranu, izračunati radijus duvanja uzima se kao najmanja od dvije vrijednosti:

U formulama (11), (12) korekcijski faktori se određuju iz izraza (6), (7) i nomograma (slika 2).

Vrijednosti minimalne efektivne dinamičke glave uzimaju se ovisno o svojstvima zgure goriva:

3.4. RVP duvaljke

3.4.1. U RAH plinske mlaznice treba ugraditi duvaljke, po pravilu, za čišćenje ambalaže s obje strane u smjeru i protiv kretanja plinova.

Minimalna udaljenost od izlaznog dijela mlaznica do površine izduvane = 150-200 mm.

Bilješka. Za efikasnu upotrebu parnih puhala moraju biti ispunjeni sljedeći uslovi:

temperaturni režim pakovanja treba da isključi intenzivno stvaranje niskotemperaturnih (vlažnih) naslaga pepela;

kada se širi u mlaznici, sredstvo za napuhavanje mora ostati u području pregrijane pare.

3.4.2. Kao sredstvo za puhanje treba koristiti pregrijanu paru s radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata) u rasponu od 0,5-1,5 MPa i temperaturom od najmanje 350-400 °C.

4. PRORAČUN I IZBOR ŠEME ZA UREĐAJE ZA PULSNO ČIŠĆENJE GASA

4.1. konvencije

4.2. Opće odredbe i karakteristike dizajna

4.2.1. Gasnoimpulsni uređaji za čišćenje (GIP) su generatori impulsnih talasa umjerenog intenziteta. Generiranje kompresijskih talasa vrši se usled eksplozivnog (deflagracionog) sagorevanja mešavine gasa i vazduha u komorama i odliva produkata eksplozije. Uklanjanje naslaga pepela sa grejnih površina pomoću GMO uređaja vrši se destruktivnim dejstvom talasa kompresije i dinamičkog pritiska impulsnog mlaza produkata eksplozije. Pulsirajuća priroda GMO procesa također uzrokuje vibracije očišćenih površina, što doprinosi uništavanju i uklanjanju naslaga.

4.2.2. GIO uređaj (stacionarni tip) sastoji se od pulsne komore (IC), cjevovoda, zapornih i regulacijskih ventila, alata za upravljanje i upravljanje. IC se sastoji od sljedećih glavnih komponenti i elemenata (slika 3):

udarna cijev 1, u kojoj dolazi do eksplozivnog sagorijevanja glavne zapremine mješavine plina i zraka;

predkomora 2 (sa turbulatorom) dizajnirana da ubrza proces eksplozivnog sagorijevanja u početnoj fazi;

priprema smjese i jedinica za paljenje 4, koja se sastoji od prigušivača i miješalice.

IR je opremljen sa upaljačom 5, dizajniranim za periodično paljenje smjese, i jedinicom za napajanje 6 za upaljač.

4.2.3. Udarna cijev je izrađena od cijevi vanjskog promjera 219-426 mm sa debljinom stijenke od najmanje 10 mm (određeno proračunom čvrstoće za impulsni pritisak od 3,5 MPa pri temperaturi zida od 300 ° C u skladu sa OST 108.031 .08-85*, OST 108.031.09 -85*).

* Važi na teritoriji Ruske Federacije, u daljem tekstu. - Napomena proizvođača baze podataka.

Dužina udarnih cijevi je obično 10-50 ovisno o snazi ​​vala. Vrijednosti se preporučuje uzimati ovisno o površini površina koje se čiste u sljedećim rasponima:

U zavisnosti od odabranog i veličine predmeta za čišćenje, udarne cijevi se izrađuju kao jednostruke ili višestruke (2-4 mlaznice). Grananje udarne cijevi na nekoliko mlaznica vrši se glatkim prijelazima (s uglom ne većim od 60°), ukupna površina poprečnog presjeka mlaznica mora biti jednaka površini poprečnog presjeka glavna udarna cijev.

4.2.4. Tijelo predkomora je napravljeno od cijevi sličnih udarnoj cijevi ili 1-2 veličine veće. Dužina predkomora je 1,5-2, u zavisnosti od izabranog turbulatora.

Predkomora je na jednom kraju spojena zavarivanjem na udarnu cijev direktno ili preko konusnog prijelaza pod uglom ne većim od 90°. Drugi kraj je zatvoren dnom (debljine otprilike 15 mm) sa ukrućenjima ili prijelazom difuzora na promjer od približno 50 mm za dovod smjese u komoru. U donjem dijelu pretkomora ugrađena je drenažna cijev promjera oko 50 mm.

4.2.5. Prilikom odabira turbulatora potrebno je voditi se sljedećim uslovima:

minimalna otpornost na protok smjese i produkte eksplozivnog sagorijevanja;

konstruktivna jednostavnost i proizvodnost;

najrazvijenija turbulentna površina. Ove zahtjeve najbolje ispunjavaju sljedeće izvedbe turbulatora (slika 4):

iglica (a) - u kojoj se klinovi prečnika = 20-30 mm nalaze u ravnini spiralne površine, prolaze kroz os duž prečnika predkomora i zavareni su za potonju; razmak između klinova = 1-3 mm, broj klinova u jednom okretu - 12-36 komada, visina turbulatora;

dijafragma (b) - napravljena od lima debljine S od oko 15 mm sa rupama raspoređenim u šahovnici sa = 8-15 mm; otvorena površina rupa je 30% presjeka udarne cijevi, dijafragma je zavarena na udaljenosti od ;

vijak (c) - koji sadrži 1-3 okreta () sa korakom okretanja i izrađen je od lima debljine najmanje 10 mm zavarivanjem na cijev predkomora;

turbulator sa pregradama (d) - u kojem su segmenti izrađeni od lima debljine oko 10 mm i pričvršćeni za predkomoru zavarivanjem; preporučuje se ugradnja 3-8 particija u koracima;

turbulator sa zidnom spiralom (e) - izrađen od šipke sa = 20-40 mm sa nagibom zavojnice = 50-150 mm; visina spirale ;

turbulator u obliku perforirane cijevi sa vijčanim vrtlogom (e) - u kojem se izrađuju perforacije prečnika 8-15 mm u cijevi prečnika 70-120 mm, vijak je izrađen od lima oko 10 mm debljine sa stepenicom; broj okreta - 3-4 kom.

kofusory sa uglom od 30-60 ° - za čišćenje površina koje se nalaze na udaljenosti većoj od 3-4 mm od izduvnih mlaznica; izrađuju se okruglog, eliptičnog ili ovalnog oblika, njihov izlazni presjek treba smanjiti za 10-15% u odnosu na presjek elementa udarne cijevi;

difuzor sa uglom od 30-60 ° - za čišćenje površina koje se nalaze na malim udaljenostima od izduvnih mlaznica (manje od 3 m);

cilindrični - koji, u smislu smjera zračenja valova kompresije, zauzimaju srednju poziciju među gore navedenim;

prorezni - za čišćenje RVP, cijevnih grijača zraka i drugih niskotemperaturnih grijaćih površina.

Prorezne mlaznice na RAH-u se postavljaju na minimalnoj mogućoj udaljenosti od pakovanja koja se čiste u skladu sa uslovima rasporeda. Dimenzije prorezne mlaznice uzimaju se u sljedećim granicama: širina proreza je 50-80 mm, dužina 300-500 mm, širina kratkospojnika između proreza je 50-60 mm, radijus otvora prorezi su 10-20 mm, dužina prorezne mlaznice se uzima jednaka poluprečniku RVP rotora. Ukupna površina svih proreza treba biti 2-3 puta veća od površine poprečnog presjeka cijevi mlaznice.

4.2.7. Ispušne mlaznice svih izvedbi izrađene su od cijevi promjera 219-325 mm s debljinom stijenke od najmanje 8 mm. Razmak između sitastih cijevi i izduvnih mlaznica mora biti najmanje 20 mm, izlaz izlaza mlaznice u dimnjak mora biti 20-50 mm. Na mjestima prolaza kroz ograde, mlaznice se ugrađuju u čahure sa brtvama kutije za punjenje.

Kao materijali u proizvodnji ispušnih mlaznica koriste se sljedeće:

pri temperaturi dimnih plinova manjoj od 500 ° C - čelik razreda 10, 20, 2sp, 4sp;

na temperaturi plina od 500-850 ° C - čelik razreda X12H10T, 0X18H10T;

na temperaturama plina iznad 850 ° C - čelika razreda 20Kh20N14S2, 20Kh2N20S2.

Dužina dijela mlaznice od ovih materijala je 200-400 mm.

perforirani plinska cijev(nominalni prečnik 12-20 mm) sa prečnikom otvora od 1-2 mm, koji se nalazi u ulaznom kanalu (nominalni prečnik 50 mm) okomito ili koaksijalno;

u obliku zračne cijevi (nominalnog promjera 50 mm), perforirane sa rupama prečnika 1-2 mm u 2-3 reda, koje su zatvorene kutijom; gas se dovodi u kutiju.

Mješalice su postavljene ispred prigušivača. Prigušivač je izrađen u obliku posude od cijevi promjera 219 mm, dužine 200-300 mm sa dvije perforirane (rupe promjera 3-5 mm) cijevi unutar (nominalni promjer 50 mm). Za povećanje efekta zaključavanja, šupljina prigušivača je punjena strugotinama od obojenog ili nehrđajućeg metala ili Rašigovim prstenovima.

na tijelu prigušivača;

na cjevovodu mješavine (cijev nominalnog prečnika 50 mm);

na prednjoj komori.

4.3 Izgled uređaja i metode proračuna

4.3.1. Prilikom odabira lokacija ispušnih mlaznica treba slijediti sljedeće opće smjernice:

usmjeriti mlaznice u zone najvećeg intenziteta zagađenja okomito na očišćene cijevi (za korištenje efekta vibracije čišćenja) duž toka dimnih plinova ili okomito na njega;

prorezne mlaznice na RAH treba postaviti duž radijusa RAH-a u plinskoj cijevi protiv strujanja na minimalnoj udaljenosti od pakovanja koja se čiste (za sušenje naslaga sa produktima eksplozije);

za čišćenje kapica i sita postaviti mlaznice sa prednje strane ložišta i na bočne zidove kotlova između paravana (iza kapica) 1-3 kom. u koracima po visini od 2-3,5 m;

za čišćenje konvektivnih paketa, koji se nalaze na vrhu konvektivne osovine, postavite mlaznice u stropne cijevi, usmjeravajući ih prema dolje u koracima od 2,5-4 m duž prednje strane kotla; za čišćenje narednih pakovanja, mlaznice treba postaviti u zidove konvekcijske osovine u razmacima između pakovanja sa korakom od 2,5-4 m.

Ovisno o objektu čišćenja, odabire se tip IC-a i vrši se preliminarni raspored uređaja (pomoću uputstava iz paragrafa 4.2.3-4.2.5, 4.3.1).

Prema odabranoj vrijednosti korištenjem empirijske ovisnosti

Konstruišu se talasna polja svakog uređaja i određuju zone u kojima je nivo pritiska u talasima kompresije najmanje 150 dB. Zone ograničene izobarom sa navedenom vrednošću pritiska su zona efektivnog čišćenja.

Od izgrađenih rasporeda se bira optimalna šema obezbeđivanje potrebnih uslova za čišćenje grejnih površina. Prema njemu, vrši se projektovanje glavnih komponenti IC-a i prilagođavanje izgleda. U ovom slučaju, volumen IC-a određuje se formulom:

gdje su koeficijenti = 0,05; \u003d 0,5 m / s, vrijednost se preporučuje uzeti u rasponu od 0,6-2 m / s. Vrijednosti i se biraju u zavisnosti od dizajna turbulatora prema tabeli 2.

tabela 2

Brzina protoka stehiometrijske smjese u IC-u određena je formulom:

frekvencija pulsa kao

4.3.3. Proračun za provjeru čvrstoće vrši se za sve elemente IC-a u skladu sa OST 108.031.08-85, OST 108.031.09-85 za djelovanje statičkog i cikličkog opterećenja od maksimalno mogućeg tlaka jednakog 3,5 MPa.

4.3.4. Izbor materijala i proračun nosača i pričvršćivanja IC-a na kotao treba izvršiti u skladu sa GOST 14911-82, GOST 16127-79. U ovom slučaju potrebno je uzeti u obzir masu komora, reaktivnu silu pri pulsirajućem ispuhu iz mlaznica, te termičko širenje strukture komore pri maksimalnom zagrijavanju do 300 °C. Impulsna reaktivna sila se preporučuje da se odredi formulom:

Gdje je = 0,2 MPa.

Prilikom izračunavanja fiksni nosači treba uneti korekcijski faktor 1,5.

5. OPŠTI ZAHTJEVI ZA PODEŠAVANJE I RAD

5.1. Podešavanje i rad sredstava za čišćenje vrši se u skladu sa uputstvima za upotrebu proizvođača (programera), uzimajući u obzir zahtjeve i preporuke ovog odjeljka.

5.2. Podešavanje sredstava za čišćenje vrši se pre puštanja u rad (na zaustavljenom kotlu) i tokom rada na kotlu koji radi. Izvodi se nakon ugradnje, popravke ili rekonstrukcije opreme za čišćenje, kao i kada se promeni vrsta i kvalitet goriva ili drugi uslovi rada koji dovode do promene prirode i intenziteta kontaminacije očišćenih grejnih površina.

5.3. Podešavanje na radnom kotlu vrši se odmah nakon puštanja kotla u rad sa sredstvima za čišćenje uz obavezno prethodno uklanjanje naslaga pepela na očišćenim grejnim površinama. Prilikom podešavanja se podešava način i redosled uključivanja pojedinih sredstava za čišćenje.

U svakom konkretnom slučaju, režim čišćenja se određuje iz uslova za postizanje najvećeg efekta čišćenja uz obezbeđivanje pouzdan rad metal očišćenih grejnih površina. Preporuke za režime čišćenja sa parnim duvaljkama i gasno-pulsnim uređajima za čišćenje date su u obaveznim prilozima 1 i 2.

5.4. Režim čišćenja postavljen tokom perioda puštanja u rad prilagođava se tokom rada uglavnom na osnovu rezultata vizuelnog praćenja stanja sita, promena otpora i temperature puta gasa, toplotne efikasnosti grejnih površina, pouzdanosti uređaja. sisteme za uklanjanje šljake i sakupljanje pepela, kao i rezultate praćenja stanja metala očišćenih grejnih površina.

5.5. Kod složenog ili kombiniranog čišćenja, podešavanje i odabir načina čišćenja za sva sredstva za čišćenje mora se izvršiti istovremeno.

5.6. Prilikom podešavanja i rada sredstava za čišćenje obavezno je pratiti stanje metala očišćenih grijaćih površina.

5.7. Sredstva za čišćenje se moraju redovno uključivati ​​sa načinima čišćenja koji su određeni prilikom puštanja u rad, kao i neposredno pre gašenja kotla. Sredstva za čišćenje različite vrste obično uključeni u seriju. Redoslijed uključivanja sredstava za čišćenje je po pravilu u smjeru plinova.

5.8. Sredstva za čišćenje, kao i sistemi za daljinsko i automatsko upravljanje njima, moraju biti u stalnoj pripravnosti za akciju. Nije dozvoljeno uključivanje sredstava za čišćenje u slučaju neispravnog sistema zaštite.

Dodatak 1
Obavezno

1. Režim čišćenja se podešava tokom puštanja u rad i rada, uglavnom prema sledećim parametrima: pritisak pare ispred mlaznica aparata, učestalost uključivanja aparata, broj istovremeno uključenih aparata.

Pritisak pare uglavnom određuje učinak jednokratnog čišćenja, učestalost uključivanja uređaja u većoj mjeri ovisi o stopi površinske kontaminacije.

Bilješka. Efekt čišćenja sličan promjeni pritiska može se postići i promjenom promjera mlaznica u aparatu. U ovom slučaju, povećanje tlaka pare, na primjer, za faktor od 1,5 je ekvivalentno u smislu intenziteta udara mlaza povećanju promjera mlaznice za oko 1,2 puta.

2. Preporučljivo je uzeti pritisak pare ispred mlaznica uređaja za duboko izvlačenje (prilikom čišćenja sita i konvektivnih grijaćih površina): 2,0-1,6 MPa sa mlaznicama prečnika 12-20 mm, 1,6-1,2 MPa sa mlaznicama većeg prečnika. Prilikom sagorijevanja goriva s malo pepela s pepelom niske abrazivnosti, tlak pare se može povećati za 1,3-1,5 puta.

Za uređaje niske projekcije (prilikom čišćenja rešetki peći), uobičajeni raspon pritiska pare je 2,0-1,5 MPa sa mlaznicama promjera 16-22 mm (kod uređaja sa spiralnom mlaznom stazom i podesivim pritiskom, maksimalne vrijednosti \ u200b\u200bmogu biti veći za 1,3-1,5 puta).

3. Učestalost uključivanja uređaja pri čišćenju rešetki peći se obično uzima 1-3 puta dnevno, sita i konvektivnih grijaćih površina - 1 put dnevno.

4. Pritisak pare i učestalost uključivanja uređaja određuju se prilikom puštanja u rad i rada prema pokazateljima navedenim u tački 5.4, pri čemu treba uzeti u obzir sljedeće:

povećanje pritiska pare, kao i smanjenje trajanja perioda između puhanja, može dovesti do povećanog trošenja cijevi, posebno pri sagorijevanju goriva s više pepela s abrazivnim pepelom;

uz upuhivanje pare teško je postići operativno čisto stanje očišćenih grijnih površina. Ostvarljivi učinak čišćenja sastoji se uglavnom od uklanjanja naslaga pepela iz poprečnih razmaka između cijevi (gasnih kanala) i eliminacije njihovih velikih izraslina, što omogućava održavanje stabilnog nivoa zagađenja u radu, aerodinamičku otpornost na toplinsku efikasnost grijaćih površina. ;

sa formiranjem gustih slojeva primarnih naslaga pepela, nakupina šljake i vlažnih niskotemperaturnih naslaga pepela, upuhivanje parom postaje neefikasno.

5. Broj istovremeno uključenih uređaja obično se uzima 2-4 i određuje prema uslovima održavanja pritiska ispred uređaja i stabilnosti održavanja režima rada kotla. Uređaji su uključeni u antifazi.

6. Prije duvanja, parovodi se moraju pažljivo isprazniti od nakupljenog kondenzata. Procedura za uključivanje uređaja treba da predvidi i isključenje mogućnosti nakupljanja kondenzata ispred uređaja koji se ne koriste.

granice koncentracije smjese, osiguravajući stabilan način rada komora;

optimalna koncentracija smjese pri kojoj se stvara maksimalna energija valova;

optimalna frekvencija impulsa u cijelom rasponu protoka mješavine;

optimalna učestalost i trajanje uključivanja prema uslovima efikasnosti čišćenja.

2. Prvo uključivanje GMO uređaja u rad mora se izvršiti pri minimalnim brzinama protoka mješavine i maksimalnoj frekvenciji impulsa (=2-4 s).

Povećanje snage talasa GMO uređaja treba izvršiti nakon što se komore zagreju 3-5 minuta postepenim povećanjem protoka vazduha i gasa bez prekida režima. Istovremeno, fiksirajući pritisak u kompresijskim talasima u kotlu ili na mestu servisa pulsnim meračem nivoa zvuka, registruju pritisak vazduha i gasa pri kojem se stvara maksimalna snaga talasa pomoću manometara. Slično se određuje optimalna periodičnost impulsa.

3. U periodu puštanja u rad preporučuje se da se GMO uređaji redovno puštaju u rad najmanje jednom dnevno u trajanju od 15-30 minuta. Ubuduće se, u zavisnosti od efikasnosti čišćenja, prilagođava i podešava potrebna učestalost uključivanja i trajanje rada GMO uređaja.

A.P. Pogrebnyak, šef laboratorije, V.L. Kokorev, glavni projektant projekta, A.L. Kokorev, vodeći inženjer, I.O. Moiseenko, inženjer 1. kategorije, A.V. Gultyaev, vodeći inženjer, N.N. Efimova, glavni dizajner, NPO CKTI OJSC, Sankt Peterburg

Razvoj impulsnih sredstava za čišćenje grijaćih površina započeli su stručnjaci iz NPO TsKTI 1976-1978. zbog činjenice da je dugogodišnje iskustvo u radu kotlova za industrijsku i komunalnu energiju, kotlova na otpadnu toplotu i energetsko-tehnoloških aparata različitih industrija opremljenih tradicionalnim sredstvima za čišćenje pokazalo njihovu nedovoljnu efikasnost i pouzdanost, što je značajno smanjilo efikasnost jedinica. (smanjenje efikasnosti za 2-3%).

Od stvaranja prvih industrijskih uređaja za gasno impulsno čišćenje (GIO) u NPO CKTI, započela je saradnja sa vodećim kotlarnicama (Belenergomaš, BiKZ, DKM). Tako je, na primjer, 1986. godine GIO CKTI bio opremljen prototipom kotla za otpadnu toplinu RKZh-25/40 proizvođača Belgorodske kotlovnice, postavljenog iza peći za topljenje koncentrata bakra u tečnom kupatilu u Rudarsko-metalurškom kombinatu Balkhash. , čime je osigurano efikasno pročišćavanje njegovih radijacijskih i konvektivnih grijaćih površina. Upotreba GIO CKTI za čišćenje grejnih površina kotlova na otpadnu toplotu proizvođača BZEM iza peći sa fluidizovanim slojem za pečenje pirita u liniji za proizvodnju sumporne kiseline u Proizvodnom udruženju Azot u gradu Meleuzu (KS-250 VTKU, KS-450VTKU ) riješio problem hlađenja dimnih plinova do nivoa koji omogućava stvaranje uslova za pouzdan rad elektrofiltera.

Pozitivno iskustvo postalo je preduvjet za odabir GMO-a kao sredstva za tretman u razvoju projekata NPO TsKTI za objedinjenu seriju kotlova na otpadnu toplinu za BZEM, čija je proizvodnja odlučena da se pokrene početkom 90-ih. .

GMO je također naširoko uveden za zamjenu uređaja za čišćenje sačme i ispuhivanje parom u kotlovima koje proizvodi kotlovnica Biysk (kotlovi DE, KE, DKVR) i postrojenje Dorogobuzhkotlomash ( kotlovi KV-GM, PTVM) . U Mašinskoj fabrici Kusinsky pokrenuta je industrijska proizvodnja ekonomajzera opremljenih GMO uređajima.

Godine 1986. GIO CKTI je primljen u industrijsku proizvodnju u fabrici Ilmarine (Talin), a 1990. godine počele su isporuke fabričkih GIO sistema industrijskim i komunalnim energetskim objektima SSSR-a. Međutim, 1991. godine te isporuke su prekinute, a mnoge kotlovnice su za kompletiranje opreme počele proizvoditi GMO uređaje vlastite proizvodnje, koji su u pravilu imali niz nedostataka u dizajnu.

Stručnjaci NPO CKTI nastavili su sa uvođenjem GMO vlastitog dizajna na kotlove za razne namjene, a od 1989. godine i na konvekcijskim komorama uljnih peći. Istovremeno, GMO su se usavršavali u pravcu povećanja njihovog tehničkog nivoa, pouzdanosti i sigurnosti, čime su stvoreni potpuno automatizovani GMO sistemi.

Prvi eksperimentalni i industrijski GMO uređaji su dizajnirani za gotovo u potpunosti ručna shema upravljanje aktuatorima, što je značajno otežavalo proces njihovog rada, zahtijevalo česta podešavanja opreme, zahtijevalo posebne vještine i dodatna obuka osoblje za održavanje i rad. Da bi se eliminisali ovi faktori, počeli su razvoji. tehnička sredstva za automatizaciju GMO sistema. Prvi potpuno automatizovani GMO sistem implementiran je 1998. godine prema ugovoru sa kompanijom za izgradnju kotlova AALBORG KEYSTONE (Danska) na kotlu na otpadnu toplotu instaliranom iza 30 MW dizel generatora u elektrani Dead Sea Plants u Izraelu (slika 1).

Slika 1. GMO u kotlu na otpadnu toplinu elektrane Dead Sea Works (Izrael).

GMO je instaliran umjesto nepouzdanih i neefikasnih uređaja za upuhivanje zraka na pregrijač kotla otpadne topline koji radi pod pritiskom do 3000 Pa, što je zauzvrat zahtijevalo razvoj projektantskih rješenja za zaštitu jedinica i cjevovoda GMO-a od dimnih plinova. gasovi. Istovremeno, GIO sistem je stabilno radio i u automatskom (sa kontrolne table stanice) iu ručnom režimu, obavljajući sve unapred podešeni programi u svim režimima rada kotla u čitavom opsegu pritisaka dimnih gasova (od 0 do 3000 Pa) bez podešavanja. Aspiracijske jedinice ugrađene na ispušne mlaznice predviđenih impulsnih komora pouzdana zaštita komore i cevni sistem GMO iz dimnih gasova. GMO je obezbedio efikasno čišćenje grejnih površina pregrijača koji se nalaze van zone troske i hladno odstranjivanje paketa pregrijača koji se nalaze u zoni šljake.

1999. godine, kotao OL-20 proizvođača Rafako (Poljska) sa peći za sagorevanje suncokretovih ljuski je opremljen automatizovanim GMO sistemom.

U procesu uvođenja GMO-a na opremu domaćih i stranih kotlovskih preduzeća u periodu od 2000. do 2005. godine, u OAO NPO CKTI su kreirani sistemi sa jedinstvenim jedinicama i kompleksima. automatska kontrola(fotografija 2).

Slika 2. Objedinjene jedinice GMO sistema za kotlovsku jedinicu.

2006. godine na peći za zagrevanje na lož ulje VDM-1, koju je projektovao i isporučio Foster Wheeler za fabriku LUKOIL - Neftochim - Burgas AD (Bugarska), instaliran je GMO sistem umesto sistema čišćenja predviđenog projektom peći pomoću parnih puhala. (slika 3) i osiguralo efikasno čišćenje rebrastih namotaja konvekcijske komore uz značajno smanjenje utroška metala, dimenzija i operativnih troškova u odnosu na upuhivanje parom.

Slika 3. Elementi GMO sistema na VDM-1 peći LUKOIL - Neftokhim-Burgas AD (Bugarska).

Rad sa stranim kotlovskim kompanijama doprineo je poboljšanju tehničkog nivoa i pouzdanosti GMO sistema, što je doprinelo uvođenju GMO od strane CKTI-a za objekte u Rusiji.

Od 2006. godine na snazi ​​je sporazum između OAO Dorogobuzhkotlomash i OAO NPO CKTI za nabavku tehnoloških jedinica za GMO sisteme toplovodnih kotlova koje proizvodi postrojenje. Trenutno je isporučeno oko 40 tehnoloških jedinica. U ovom slučaju, impulsne komore i cjevovodi se proizvode u tvornici. Ovaj oblik saradnje je koristan za obje strane.

Od sredine 2000-ih. Nastavljene su isporuke automatizovanih sistema GIO CKTI vodećim kotlarnicama u Rusiji i zemljama ZND. Za Belozersku elektranu (Belorusija) razvijeni su projekti za seriju prototipova kotlova E-30-3.9-440DF, E-20-3.9-440DF, E-10-3.9-440DF, sagorevanja treseta i drvnog otpada. HE kotla E-30-3.9-440DF puštena je u rad na Beloruskoj GRES-1 u martu 2013. godine. U bliskoj budućnosti se planira isporuka HE za kotlove E-20-3.9-440DF i E-10-3.9 - 440DF. Za ove tipove kotlova razvijen je novi kompleks upravljanja kolektorskim krugom sa zajedničkom tehnološkom jedinicom i solenoidni ventili dovod gasno-vazdušne mešavine u nekoliko grupa impulsnih komora. U maju 2013. godine, za novoizgrađeni kotao KVGM-139.6-150, Novosibirska CHPP-2 je isporučena u kotlovnicu u Bijsku. Trenutno je razvijen projekat i planira se isporuka dva GMO-a za OAO Sibenergomash za kotlove E-100-1.6-535GMN koji rade pod pritiskom od 4000 Pa, namenjene za ugradnju u termoelektranu petrohemijske fabrike Angarsk. Dovod zraka za aspiraciju obezbjeđuje se iz ventilatora kotla.

2008. godine uveden je automatizovani GMO sistem na dva kotla za grejanje vode KVGM-100 kotlarnice br. 1 Saveznog državnog jedinstvenog preduzeća „Rudarsko-hemijski kombinat“ (Železnogorsk, Krasnojarsk region) radi na lož ulje sa visokim sadržajem sumpora.

Projektom predviđeno čišćenje sačme nije izvršeno zbog niske efikasnosti i pouzdanosti. Prije uvođenja GMO-a, svaka dva mjeseca, kotlovi su zaustavljani radi ručnog čišćenja, pranjem ogrjevnih površina vodom zbog značajnog povećanja temperature dimnih plinova (za više od 60°C) i otpora grijaćeg tijela. gasnog puta, što je dovelo do nemogućnosti rada kotlova sa opterećenjem iznad 50% apoena. Pranje vodom u uslovima naslaga sumpora na elementima konvektivnih pakovanja izazvalo je sumpornokiselinsku koroziju metala, što je smanjilo vek trajanja grejnih površina za oko dva puta. Osim toga, postojao je problem neutralizacije kisele vode za pranje.

Prilikom izvođenja ovog posla, u sekcije konvektivnih paketa svakog kotla ugrađeno je šest impulsnih komora prečnika 325 mm, povezanih u tri grupe. Smjesa plina i zraka dovođena je u svaku grupu komora iz tehnoloških blokova (po 3 komada za svaki kotao) koji obavljaju sve potrebne funkcije u skladu sa algoritmom rada. GMO sistem se kontroliše iz kontrolne jedinice bazirane na industrijskom kontroleru i nalazi se u kontrolnoj sobi. Čišćenje konvektivnih paketa vrši se tokom uzastopnog rada impulsnih komora duž dimnih gasova.

Kao rezultat uvođenja HMO sistema, efikasnost na svakom kotlu povećana je za 1-1,5%, a redovno uključivanje HMO jednom dnevno osigurava da se grijne površine održavaju u operativno čistom stanju i održavaju temperature dimnih plinova na nivo regulatornih vrednosti. Smanjenje otpora duž puta dimnih gasova omogućava kotlovima da rade pri nazivnom opterećenju. Odbijanje vodenog pranja značajno produžava vijek trajanja grijaćih površina. Proizvodnja toplotne energije je povećana zbog eliminacije isključenja kotlova za radno intenzivne ručna čišćenja. Operativni troškovi GMO-a su zanemarljivi: jedan rezervoar od 50 l propana održava GMO sistem u radu tri nedelje, a potrošen električna energija ne prelazi 2 kW sa trajanjem ciklusa čišćenja od 10-12 minuta.

Nastavlja se saradnja sa inostranim kupcima. Tako su u avgustu 2013. godine završeni radovi na projektovanju GMO sistema za kotao na otpadnu toplotu K-35/2.0-130, namenjen za ugradnju posle jedinice za regeneraciju katalizatora u liniji katalitičkog krekinga LUKOIL - Neftokhim-Burgas AD. pogon (Bugarska) . Kotao otpadne toplote mora da radi pod pritiskom do 10.000 Pa, što je zahtevalo da se tokom izrade projekta obezbedi zaštita GMO jedinica i cevovoda od prodiranja dimnih gasova u njih usled stalnog dovoda vazduha iz GMO sopstvenog. ventilatora na aspiracione jedinice koje se nalaze između impulsnih komora i dimovodnog kanala kotla, u vezi s tim, usvojena su nova konstrukcijska i strujna rješenja za poboljšanje upravljačkog kompleksa za upotrebu u specifičnim uslovima rada. Trenutno je u toku rad na proizvodnji i kompletiranju GMO sistema, certificiranju istog za usklađenost sa zahtjevima Direktive Evropske unije 97/23/EC kako bi se dobio međunarodni sertifikat i pravo na stavljanje CE oznake. Puštanje u rad planirano je za april 2014. godine.

Uporedo sa unapređenjem i implementacijom GMO sistema, stručnjaci NPO CKTI nastavili su istraživanje i razvoj pneumopulsnih sistema za čišćenje (PIP), započeto pre oko 35 godina. Široka primjena pneumopulsni sistemi za čišćenje primljeni u zemljama zapadna evropa i SAD. AT poslednjih godina neke firme su ušle na domaće tržište. Početak obnove ruskog rada u ovoj oblasti bio je razvoj od strane OAO NPO CKTI tehničkog dizajna FEC sistema u pilot verziji za kotlove KV-R-8-115 OAO Kovrovkotlomash. Tokom razvoja ovog projekta korišteno je niz novih tehničkih rješenja koja povećavaju pouzdanost, efikasnost, jednostavnost rada FEC sistema i proširuju njegov obim.

Književnost

1. Pogrebnyak A.P., Valdman A.M. Iskustvo u razvoju kotlova na otpadnu toplinu za peći za topljenje obojenih metala // Proceedings of the TsKTI. 1989. Issue. 250.

2. Gdalevsky I.Ya., Grishin V.I., Pogrebnyak A.P., Valdman A.M. Iskustvo u industrijskoj implementaciji gasnog pulsnog čišćenja na toploj vodi, parni kotlovi i kotlovi na otpadnu toplinu // Proceedings of TsKTI. 1989. Issue. 248.

3. Izotov Yu. P., Golubov E. A., Kocherov M. M. Poboljšanje efikasnosti grejnih površina kotlova na otpadnu toplotu za peći za sagorevanje pirita u fluidizovanom sloju.

4. Kotlovi na otpadnu toplinu i kotlovi energetske tehnologije: Katalog grane. M., 1990.

5. Romanov V.F., Pogrebnyak A.P., Voevodin S.I., Yakovlev V.I., Kokorev V.L. Rezultati razvoja automatiziranih plinsko-pulsnih sistema za čišćenje (GIP) koje je dizajnirao TsKTI na kotlovima industrijske i komunalne energije i na tehnološkim pećima rafinerija nafte // Proceedings of TsKTI. 2002. Izd. 287.

6. Aparati i uređaji za čišćenje grejnih površina: Katalog industrije. M., 1987.

7. Pogrebnyak A.P., Kokorev V.L., Voevodin S.I., Kokorev A.L., Gultyaev A.V. Efimova N.N. Kotlovi za toplu vodu // Proceedings of the TsKTI. 2009. Broj 298.

8. A. s. br. 611101 SSSR Uređaj za impulsno čišćenje grijaćih površina parnih generatora od vanjskih naslaga / Pogrebnyak et al., 1978.

9. Pogrebnyak A.P., Kokorev V.L., Voevodin S.I., Kokorev A.L., Semenova S.A. Uređaji za impulsno i akustično čišćenje izmjenjivača topline i tehnoloških površina. Stvaranje, razvoj i izgledi // Proceedings of the TsKTI. 2009. Izd. 298.

10. Pat. 123509 RF. Uređaj za pulsno čišćenje grijaćih površina od vanjskih naslaga / Pogrebnyak A.P., Kokorev V.L., Kokorev A.L., Moiseenko I.O. Objavljeno 27.12.2012. Bik. br. 36.