Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod

Dobar posao na stranicu">

Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.

Hostirano na http://www.allbest.ru/

Nagodba i objašnjenje za predmetni projekat

Proračun provjere toplinske jedinice.Raspored kotlarnice

Uvod

Postrojenje za proizvodnju topline je skup uređaja i mehanizama za proizvodnju toplinske energije u obliku vodene pare, vruća voda ili zagrejanog vazduha. Vodena para se koristi za tehnološke potrebe u industriji i poljoprivreda za pogon parnih mašina, kao i za zagrevanje vode, što se dalje usmerava na potrebe grejanja, ventilacije i snabdevanja toplom vodom. Topla voda i zagrijani zrak koriste se za grijanje industrijskih, javnih i stambenih objekata, kao i za kućne potrebe stanovništva. Instalacije za proizvodnju toplote su projektovane za proizvodnju toplotne energije iz primarnih izvora energije, a to su: organsko i nuklearno gorivo, solarna i geotermalna energija, zapaljivi i termički otpad industrijske proizvodnje.

Trenutno je kompleks goriva i energije okosnica ruske ekonomije. Načini i izgledi za razvoj energetskog sektora određeni su Energetskim programom, čiji je jedan od prioriteta ispravno unapređenje energetske ekonomije na bazi uštede energetskih resursa: to je široko uvođenje tehnologija za uštedu energije. , korištenje sekundarnih energetskih resursa, ušteda goriva i energije za vlastite potrebe. Povećanje pouzdanosti i efikasnosti opskrbe toplinom kao posebnog slučaja snabdijevanja energijom u velikoj mjeri zavisi od kvaliteta kotlova i racionalno projektovane toplotne šeme kotlovnice. Zato je uspješno savladavanje predmeta „Instalacije za proizvodnju toplote“ ključna faza koja određuje kompetenciju budućeg inženjera u rješavanju ovog niza pitanja.

Svrha ovoga seminarski rad je

· Posao termički proračun kotao KV-GM - 11.63-150 i projektni proračun repnih grejnih površina

Provjera toplotnog bilansa

Proračun termičke sheme TSU i HVO sistema

Rad na rasporedu glavne zgrade TSU

Proračun cijene proizvedene toplinske energije

1. Dizajn i karakteristike kotla

Tabela 1.1 - Tehničke karakteristike generatora toplote

Opcije	KV-GM - 11,63-1 50
Toplotni učinak, Gcal/h / MW.
Projektni pritisak, ne manji od, MPa
Pritisak, kPa lož ulja ispred mlaznice
Potrošnja goriva kg / h, m 3 / h.
Procijenjeni otpor gasnog puta kotla pri radu na lož ulje, Pa.
Hidraulički otpor kotla, MPa
Efikasnost kotla (bruto) pri radu na lož ulje, %
Potrošnja vode, t/h
Pritisak vode, kgf / cm 2 (izračunato / radni nije niži)
Temperatura vode, 0 C: (na ulazu/izlazu)
Koeficijent viška vazduha: (u peći / iza konvektivne grede)
Koeficijent korisna akcija jedinica, % (plin/lož ulje)
Zapremina komore za sagorevanje, m 3
Temperatura dimnih gasova, 0 S: lož ulje/gas
Masa kotla u obimu fabričke isporuke, kg.
Dimenzije, mm A
Ukupna dužina kotla, uključujući platforme, L, mm
Hidraulički otpor kotla, kgf / m 2
Proizvođač	Kotlovnica Dorogobuzh

Rice. 1 Opis konstrukcije kotla

Kotao KV-GM - 11.63-150 (sl. br. 1) namijenjen je za ugradnju u kotlovnice za grijanje i industrijsko grijanje kao glavni izvor opskrbe toplinom i predstavlja jednosmjernu jedinicu koja direktno zagrijava vodu iz toplovodnih mreža.

Kotao omogućava zagrijavanje vode do 150 0 C sa temperaturnom razlikom vode na ulazu i izlazu od 80 0 C. Radi sa konstantnim protokom vode pri svim opterećenjima na proračunska goriva. Opseg regulacije opterećenja kotla je 20% - 100% nazivne toplotne snage.

Cjevovodni sistem komore za sagorijevanje kotla, kao i konvekcijsko okno, u potpunosti je oklopljen sa cijevima 603 mm sa nagibom S - 64 mm.Stabilne cijevi su zavarene direktno na komore 21910 mm. U stražnjem dijelu komore za sagorijevanje nalazi se međuzaslonjen zid koji čini komoru za naknadno sagorijevanje. Ekrani međuzida su također izrađeni od cijevi 603 mm, ali postavljeni u dva reda sa koracima S 1 =128 mm. i S 2 =182 mm.

Konvektivna (topla voda) grejna površina kotla nalazi se u vertikalnom šahtu sa potpuno zaštićenim zidovima. Stražnji i prednji zid izrađeni su od cijevi 603 mm sa nagibom S = 64 mm. Bočni zidovi su zaštićeni cijevima od 833,5 mm. sa korakom S = 128 mm i kolektori su za cijevi konvektivnih paketa, koji se regrutuju iz sita u obliku slova U od cijevi od 283 mm. sita su raspoređena tako da cijevi formiraju linijski snop sa koracima S 1 =64 mm i S 2 =40 mm. Prednji zid okna, koji je ujedno zadnji zid peć, izrađena je potpuno zavarena i odvaja komoru za sagorevanje od konvektivne grejne površine. U donjem dijelu zida cijevi su razdvojene u četverorednu festonu sa koracima S 1 =256 mm i S 2 =180 mm. Sve cijevi koje formiraju prednje, bočne i stražnje zidove zavarene su direktno u komore od 21910 mm.

Za uklanjanje vanjskih naslaga s cijevi konvektivne grijaće površine, kotao je opremljen uređajem za čišćenje sačmom. Sačma se transportuje do gornjeg rezervoara pomoću duvaljke.

Rice. 2 Opis plamenika

Tabela 1.2 - Specifikacije RGMG-10

Indeks	RGMG-1 0
Toplotna snaga, MW.
Koeficijent regulacije rada termičkom snage, ne manje
Pritisak, kPa: ulje ispred gorionika primarni vazduh ispred vrtlog	20
Aerodinamički otpor gorionika za sekundarni vazduh (pri t in = 10 0 C), kPa
Viskoznost lož ulja ispred mlaznice, 0 VU, ne više
Potrošnja lož ulja, kg/h
Snaga elektromotora, kW
Težina, kg.
Dimenzije, mm: dužina širina	1137 480
Tip kotla za koji je gorionik namijenjen	KV-GM-10-150, KV-GM - 11.63-150

Kotao KV-GM - 11.63-150 je opremljen rotacionim plinsko-uljenim gorionikom tipa RGMG-10 (sl. br. 2) sa toplotnim učinkom od 10 Gcal / h. Kroz osovinu na koju je staklo pričvršćeno, prolazi cijev za dovod goriva; na kraju ove cijevi nalazi se mlaznica sa otvorom prema unutrašnjoj stijenci. Gorivo udara u ovaj zid, drobi se i ispušta u komoru za sagorevanje. Zrak ulazi oko stakla kroz konus i pokriva rotirajući tok kapljica goriva, miješajući se s njima i osiguravajući dovod oksidatora svakoj kapi.

Brzina rotacije stakla je 5000 o/min pri normalnim performansama. Raspon regulacije plamenika RMMG-10 je od 15 do 100% nazivnog opterećenja. Pritisak lož ulja ispred gorionika je 20 kPa (2 kgf1cm 2). Pritisak plina ispred plamenika je 0,3 MPa (3 kgf / cm 2). Koeficijent viška vazduha pri radu na lož ulje = 1,1, na gas = 1,05.

Plamenik je montiran na zračnu pužnu kutiju, koja je pričvršćena na omotač kotla. Ventilator primarnog zraka je montiran u samom gorioniku, njegovo radno kolo je pričvršćeno na osovinu mlaznice.

Rice. 3. Šema proračuna kotla

Rice. 4. Hidraulička shema cirkulacije rashladne tekućine

1 - voda, 2 - vazduh, 3 - odvodni levak, 4 - donje komore, 5 - gornje komore

Voda iz toplovodne mreže ulazi u donji lijevi kolektor lijevog bočnog paravana sa tri pregrade. Sa ovim pregradama, kao i gornjim levim kolektorom i pregradama u njemu, levi bočni ekran je podeljen na šest nezavisnih paketa, kroz koje voda uzastopno vrši kretanje prema gore ili prema dole.

Prošavši lijevi bočni ekran, voda iz krajnjeg odjeljka kolektora prolazi do vertikalnog uspona koji ga povezuje s gornjim prednjim kolektorom i ulazi u prednji ekran. Ovaj ekran, pored razdjelnika, ima i donji razdjelnik.

Ovi kolektori takođe imaju svoje pregrade. Prednji ekran je podeljen u četiri paketa. Nakon prednjeg ekrana, voda ulazi u desni bočni ekran, gdje se kreće na isti način kao i lijevo. Sa desnog ekrana voda se usmjerava prema stražnjem staklu i dalje kao što je prikazano strelicama. Odvod vode u mrežu grijanja vrši se iz donjeg lijevog kolektora konvektivne grede.

2 . Sastav, količina i sadržaj toplote produkata sagorevanja

Izbor izračunatog viška vazduha u gasnom putu kotla

Izračunata vrednost koeficijenta viška vazduha na izlazu iz peći T za datu peć je 1,1 (Yu.L. Gusev, str. 76, tabela II.21).

Faktor viška vazduha iza kotla:

K = T +? 1+? 2

Jer dvije konvektivne grede.

1 \u003d 0,05 - usis zraka prvog snopa kotla (Esterkin R.I., str. 35)

2 \u003d 0,1 - usis zraka drugog snopa kotla (Esterkin R.I., str. 35)

K \u003d 1,1 + 0,05 + 0,1 = 1,25

0,01 - čelični usis dimnjaka iza kotlovske jedinice 10 m.

(Esterkin R.I., str. 35)

E " \u003d 1,25 + 0,01 \u003d 1,26

Na izlazu iz repne površine:

0.1 ekonomajzer od livenog gvožđa sa kućištem (Esterkin R.I. str. 35)

E "" \u003d 1,26 + 0,1 \u003d 1,36

Sastav i količina produkata sagorevanja

Ime vrijednosti u m 3 /kg	Formula za proračun	Odnos viška vazduha
		t=1, 1	to=1,2 5	=1,2 6	uh=1,3 6
Teoretska zapremina vazduha potrebna za sagorevanje	V 0 \u003d 0,089 (S R +0,375 S P op + k) + 0,265H P -0,033 O P	V 0 = 0,089 (86,3 + 0,375 * 0,3) + 0,265 * 13,3 - 0,033 * 0,1 \u003d 11,212
vrijednost (-1)
Količina viška	DV \u003d (b - 1) V 0
Zapremina slobodnog kiseonika	V 0 2 = 0,21 (-1) V 0
Višak volumena vodena para
Teoretski volumen: triatomski gasovi	VRO 2 =0,0187 (C P +0,375 S P op+k)	V RO 2 = 0,0187 (86,3 + 0,375 * 0,3) = 1,616
dijatomski gasovi	V min R 2 \u003d 0,79 V 0 + 0,01 N 2	V min R 2 = 0,79 11,212 + 0,01 28 \u003d 9,137
	0,79 V 0 +0,008 N P
vodena para	V 0 H 2 O \u003d 0,111 H P + 0,0124 W P +0,0161 V 0
Validan. volumen: suvi gasovi	V s..g. \u003d V RO 2 + V min R 2 + DV
vodena para	V H 2 O \u003d V 0 H 2 O +0,0161 (-1) V 0
Ukupna zapremina dimnih gasova	V=V s.g. +VH2O
Zapreminski udio: triatomski gasovi
vodena para
Udio ukupnog volumena triatomski gasovi
tačka temperature	t tr = f (P H 2 O) Gusev Yu.L., str.95

Izvorni podaci preuzeti od Roddatis K.F., str.35.

Formule za proračun su preuzete iz - Yu.L. Gusev, str.90.

3. Izrada toplotni bilans kotao

Jednačina toplotnog bilansa može se predstaviti kao

q 1 + q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 =10 0%

Efikasnost se određuje iz izraza

to = 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5 + q 6 ) %, gdje

q 1 - korisna toplota

q 2 - gubitak toplote sa fizičkom toplotom izduvnih gasova

q 3 - gubici toplote sa hemijskom nepotpunošću sagorevanja

q 4 - gubici toplote sa mehaničkom nepotpunošću sagorevanja

q 5 - toplinski gubici zbog vanjskog hlađenja kotla i ekonomajzera

q 6 - toplotni gubici sa fizičkom toplotom šljake i pepela

Za dato gorivo i dati kotao imamo:

q 3 = 0,5% (Esterkin R.I., str. 49 tabela. 4.4)

q 5 = 1,451% (Esterkin R.I., str. 50 tabela. 4.6)

Gubitak topline s izduvnim plinovima može se naći po formuli

q 2 \u003d (I yx - yx I x.v.) (100-q 4) / Q n r

Niža kalorijska vrijednost goriva

Q n r \u003d 40280 kJ / kg (Esterkin R.I., str. 14, tabela 2.1)

Meri se temperatura dimnih gasova

t \u003d 150 0 C.

Odavde će, prema tabeli 1.3, entalpija izduvnih gasova biti jednaka

ja vau. =3390,147 kJ/kg

Odnos viška vazduha

Ja sam za. \u003d 39,8 * V 0

Ja sam za. \u003d 39,8 * 0,803 \u003d 31,9594 kJ / kg

Dobijamo

q 2 = (3390,147 - 1,3631,9594) (100 - 0) / 40280 = 8,31%

k \u003d 100 - (8,31 + 0,5 + 0 + 1,451 + 0) = 89,74%

Vrijednost koeficijenta očuvanja topline određena je formulom

Određivanje potrošnje goriva:

B \u003d (Q p * 3600) * 100 / (Q n p * k)

B = (11630 * 3600) * 100 / (40280 * 89,74) \u003d 1158,262 kg / h

4 . Verifikacioni proračun komore za sagorevanje

Određivanje radijacijske površine

Odredite površinu ograđenih površina.

F strana \u003d 3,904 * 3,375 \u003d 13,176 m 2

F per.st. \u003d 2,944 * 3,375 - F planine \u003d 8,736 m 2

F ref. \u003d 2.944 * 3.375 \u003d 9.936 m 2

F vrh = F dno = 2,944 * 3,904 = 11,494 m 2

F fest \u003d 7,2 m 2

F turn. \u003d 2,074 * 2,944 * 2 = 12,212 m 2

Ukupna površina ograđenih površina kotlovske jedinice bila je:

F st \u003d (13,176 + 11,494) * 2 + 8,736 + 9,936 = 68,012 m 2

Površina grijanja zidnih paravana koja percipira zračenje:

H l \u003d F pl X, gdje

F pl - površina koju zauzima ekran

X - nagib ekrana, određen sa slike 5.3, Esterkin str.57

X = 0,97

Onda

N l = 68,012 * 0,97 = 53,6 m 2

Stepen provjere peći:

\u003d N l / F st

= 53,6 / 68,012 = 0,788

Proračun prijenosa topline u komori za sagorijevanje

Temperatura produkata sagorevanja na izlazu iz peći uzima se t "= 1050 0 C

Entalpija na datoj temperaturi I"= 20659,927 kJ/m 3

Korisno oslobađanje toplote u peći, kJ / m 3:

Q t \u003d Q n r * (100-q 3) / 100 + Q in, gdje je

Q in - toplota unesena vazduhom

Q in = t V 0 C u t in

Od v. - zapreminski toplotni kapacitet vazduha, C in. \u003d 1,3 kJ / m 3 0 S

t in - temperatura zraka, t u = 30 0 C

Q u \u003d 1,1 * 10,625 * 1,3 * 30 = 455,813 kJ / m 3, zatim

Q t = 40280 * (100-0,5) / 100 + 455,813 \u003d 40534,413 kJ / m 3

(Gusev Yu.L., str. 99)

Na osnovu sadržaja toplote dobijenog prema grafikonu 1, određujemo temperaturu sagorevanja: t = 1920 0 C

Omjer toplinske efikasnosti štita:

x*, gdje

- koeficijent koji uzima u obzir smanjenje apsorpcije topline grijaćih površina zaslona zbog njihove kontaminacije vanjskim naslagama ili pokrivanja vatrostalnom masom. Prihvaćeno prema tabeli. 5.1, Esterkin R.I., str.62.

x je koeficijent nagiba, odnos količine energije poslane na ozračenu površinu i energije zračenja cijele hemisferične površine zračenja. Prihvaćeno prema sl. 5.3, Esterkin R.I., str.57.

0,82 * 0,55 = 0,451

Efektivna debljina zračećeg sloja, m:

s \u003d 3,6 * V t / F t, gdje je

V t - zapremina komore za sagorevanje, m 3

F t - površina zidova komore za sagorevanje, m 2

s = 3,6 * 44,469 / 68,012 = 2,354 m

Koeficijent slabljenja snopa

k \u003d k g * r p + k c, gdje je

r n - ukupni volumenski udio troatomskih plinova

k g - koeficijent slabljenja zraka troatomskim gasovima

k g \u003d () * (1 - 0,37T n "/ 1000), gdje je

r H 2 O - zapreminski udio vodene pare

p p - parcijalni pritisak triatomski plinovi MPa, p p = r p * 0,1

T n "- apsolutna temperatura na izlazu iz komore za sagorevanje, K

k g \u003d () * (1 - 0,37 * (1050 + 273) / 1000)

k g = 13,111 * 0,436 = 5,716

k c - koeficijent slabljenja zraka česticama čađi

k c \u003d 0,3 (2 - b t) * (1,6 T n "/ 1000 - 0,5) * C p / H p

b t - izračunata vrijednost koeficijenta viška zraka na izlazu iz peći

C p - sadržaj ugljika u prirodnoj masi goriva

H p - sadržaj vodonika u prirodnoj masi goriva

k c \u003d 0,3 (2 - 1,1) * (1,6 * 1050 / 1000 - 0,5) * 86,3 / 13,3

k c \u003d 2,945

Zatim koeficijent prigušenja snopa

k = 5,716 * 0,243 + 2,945 \u003d 4,334 (m * MPa) -1

Stepen crnila baklje:

, gdje

m - koeficijent koji karakterizira udio zapremine peći ispunjene svjetlećim dijelom baklje, uzima se prema Esterkin R.I., stranica 65 u tabeli. 5.2

i sv - stepen crnine svetlećeg dela baklje

i sv \u003d 1 -

i sv \u003d 1 - \u003d 0,610

i d - stepen crnila nesvetlećih triatomskih gasova

a r = 1 -

a r \u003d 1 - \u003d 0,287

Zatim stepen crnine baklje

a f \u003d 0,55 * 0,610 + (1 - 0,55) * 0,287 = 0,464

Stepen crnila ložišta

a t =

i t = = 0,658

Definiramo parametar M:

M \u003d 0,54 - 0,2 x t, gdje

x t \u003d h g / N t - relativni položaj maksimalne temperature

x t = 1650 / 2050 = 0,8

Onda

M = 0,52 - 0,3 * 0,8 \u003d 0,28

Prosječni ukupni toplinski kapacitet produkata izgaranja po 1 m 3 plina u normalnim uvjetima:

Q t - entalpija produkata sagorevanja

I t "- entalpija sagorevanja pri prihvaćena temperatura na izlazu iz peći

T a - teoretska temperatura sagorevanja

T t "- apsolutna temperatura na izlazu iz peći, K

22,844

Stvarna temperatura na izlazu iz peći, 0C:

Dobijena temperatura je niža od prihvaćene za 16,1 0 C, što je u dozvoljenim granicama od 50 0 C. Stoga smatramo da je proračun završen.

Toplota preneta zračenjem u peć, kJ/kg

Q L \u003d (Q T - I g)

Q L = (40534,413 - 20659,927) 0,985 = 19576,368 kJ / kg

5 . Verifikacioni proračun konvektivnih grejnih površina

Izračunavanje prve konvetoaktivni snop

Tabela 1.4 - Strukturne karakteristike 1. konvektivnog snopa

Ime vrijednosti	konvencije		Vrijednosti	Rezultat
Površina grijanja			3,142*0,028*2*2100
Poprečni nagib cijevi
Uzdužni nagib cijevi
Relativno poprečni korak
Relativna visina
Čisto područje

d- vanjski prečnik cijevi

l je dužina cijevi smještenih u konvektivnom snopu

n- ukupan broj cijevi u konvektivnom snopu

a, b - parametri grede u izračunatim presjecima

z 1 - broj cijevi u nizu

Hostirano na Allbest.ru

Slični dokumenti

Dizajn i karakteristike kotla, specifikacije generator pare. Hidraulička shema cirkulacije rashladne tekućine. Izrada toplotnog bilansa kotla i verifikacija toplotnog proračuna konvektivnih grejnih površina. termička šema i opcije.

seminarski rad, dodan 17.12.2014


Izbor tipa bojlera. Entalpija produkata sagorevanja i vazduha. Toplotni bilans kotla. Toplotni proračun peći i radijacionih grejnih površina kotla. Proračun konvektivnih grijnih površina kotla. Proračun nacrtne instalacije. Proračun ventilatora.

seminarski rad, dodan 07.11.2014


Opis dizajna kotla. Opće karakteristike gorivo; koeficijenti viška vazduha. Proračun volumena produkata izgaranja, udjela troatomnih plinova i koncentracije čestica pepela. Termički proračun pregrijača, verifikacioni proračun vodenog ekonomajzera.

seminarski rad, dodan 27.05.2015


Određivanje zapremine vazduha i produkata sagorevanja, efikasnosti i potrošnje goriva. Proračun kotlovske peći, radijacijsko-konvektivnih grijaćih površina, sito pregrijača, ekonomajzera. Procijenjena neusklađenost toplotnog bilansa.

teza, dodana 15.11.2011


Procijenjene karakteristike goriva. Proračun teoretskih zapremina zraka i glavnih produkata sagorijevanja. Koeficijent viška vazduha i zapremine dimnih gasova po gasovodima. Toplotni bilans kotla i peći. Toplotni proračun konvektivnih grijnih površina.

test, dodano 26.03.2013


Proračun sagorevanja goriva i određivanje prosečnih karakteristika produkata sagorevanja na površinama kotla tipa KE-4-14. Izrada toplotnog bilansa, proračun prve i druge dimovodne cijevi, grijne površine šiblja. Izbor dodatne opreme.

seminarski rad, dodan 17.04.2010


Glavni uređaj parni kotao DE-6.5-14GM, dizajniran za proizvodnju zasićene pare. Proračun procesa sagorijevanja. Proračun toplotnog bilansa kotlovske jedinice. Proračun komore za sagorevanje, konvektivnih grejnih površina, ekonomajzera vode.

seminarski rad, dodan 12.05.2010


Karakteristike određivanja dimenzija radijacionih i konvektivnih grejnih površina koje obezbeđuju nazivne performanse kotla pri zadatim parametrima pare. Procijenjene karakteristike goriva. Količina produkata izgaranja u grijaćim površinama.

seminarski rad, dodan 25.04.2012


Dizajn i karakteristike kotla. Proračun zapremina i entalpija vazduha i produkata sagorevanja. Određivanje potrošnje goriva. Verifikacioni termički proračun vodenog ekonomajzera od livenog gvožđa, bojlera, kotlovskog snopa, naknadnog sagorevanja, festona, peći.

seminarski rad, dodan 28.02.2015


Karakteristike kotla TP-23, njegov dizajn, toplinski bilans. Proračun entalpija proizvoda izgaranja zraka i goriva. Toplotna ravnoteža kotlovske jedinice i njena efikasnost. Proračun prijenosa topline u peći, provjera termičkog proračuna festona.

Toplovodni kotao FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) je projektovan za proizvodnju tople vode sa radnim pritiskom rashladne tečnosti na izlazu iz kotla od najmanje 0,43 (4,3) MPa (kgf / cm 2) i maksimalna temperatura voda na izlazu iz kotla do 115°C koja se koristi u sistemima grijanja i tople vode za industrijske i namjena za domaćinstvo, kao i u tehnološke svrhe.

Specifikacije

br. p / str	Naziv indikatora	Značenje
1	Tip bojlera	Vruća voda
2	Dizajnerska vrsta goriva	1 - Plin; 2 - Tečno gorivo
3	Toplotni učinak, Gcal/h	10
4	Toplotna snaga, MW	11.63
5	Opseg regulacije toplotne snage u odnosu na nominalnu, %	5
6	Radni (višak) tlak rashladne tekućine na izlazu, MPa (kgf / cm 2)	0,43 (4,3)
7	Temperaturni grafikon vode, °S	70-115
8	Procijenjena efikasnost (gorivo br. 1), %	89
9	Procijenjena efikasnost (gorivo br. 2), %	87
10	Procijenjena potrošnja goriva (gorivo br. 1), kg / h (m 3 / h - za plin i tekuće gorivo)	1154
11	Procijenjena potrošnja goriva (gorivo br. 2), kg / h (m 3 / h - za plin i tekuće gorivo)	1087
12	Površina grijanja, m 2	345
13	Zapremina vode kotla, m 3	2.84
14	Otpor na putu gasa, Pa (mm vodeni stupac)	130
17	Tlocrtne dimenzije, DxBxH, mm	8550x2850x2700
18	Težina kotla bez ložišta (u obimu fabričke isporuke), kg	12750
19	Vrsta isporuke	Sastavljeno
20	Osnovni komplet	Kotlovski blok u plaštu i izolaciji Plamenik GM-10

Kotao FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) je izrađen u gasootpornoj izvedbi, horizontalnog rasporeda. Materijali elemenata koji rade pod pritiskom odabrani su u skladu sa proračunom čvrstoće stacionarnih kotlova i cjevovoda za paru i toplu vodu RD-10-249-98, dogovorenim sa Rostekhnadzorom Rusije.

Blok peći kotla FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) sastoji se od dva bočna sita, od kojih je svaki zaklonjen cijevima Ø60×3mm sa nagibom od 85mm, umetnutim u gornji i donji kolektor. Kolektori Ø159×6mm.

Između cijevi su zavarene trake širine 40 mm. 3mm debljine. obezbeđivanje gasootpornih panela i peći kotla FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115). Sa prednje strane kotla FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) nalazi se panel sa zamjenjivom puškarnicom za gorionike raznih proizvođača, šaht za pristup zapremini peći kotla i eksplozivni ventil.

Na lijevoj strani prednje strane kotla nalaze se revizioni otvori za praćenje i kontrolu procesa sagorijevanja.

Kotao FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) rasponskog tipa duž toka gasa. Konvektivna grijna površina se nalazi neposredno iza bloka peći i sastoji se od serpentinastih grijaćih površina od cijevi Ø28×3mm. sa korakom od 50 mm. i 70mm. U gornjem dijelu konvekcijske jedinice nalaze se eksplozivni ventili koji služe i za pregled grijnih površina prilikom planiranih pregleda. Konvektivni blok je obložen limovima od čelika otpornog na toplinu i toplinu, stvarajući prvi plinotporni sloj, koji omogućava kotlu da radi pod pritiskom.

Blok kotla je samonoseći na nosećem okviru sa ugrađenim kliznim nosačima koji imaju dva stepena slobode, omogućavajući ne samo pomeranje elemenata kotla FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115), već i rotaciju peć oko svoje ose tokom rada i konvekcijski blok. Štaviše, ugao rotacije bloka peći je 25º ulijevo i desna strana, i konvektivno za 150º oko ose oslonaca. Ovo rješenje vam omogućava da radovi na popravci na kotlu povezan sa zamjenom cijevi bez moćnih mehanizama za podizanje.

Smjer kretanja kotlovske jedinice FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) je od naprijed prema nazad. Za kontrolu kretanja na kotlu instaliran je benčmark. Kako bi se osigurala plinska nepropusnost između dva elementa (blok peći i konvekcijski blok), zavaren je kompenzator sočiva koji omogućava pomicanje elemenata do 40 mm.
Za kotao FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) nije potreban poseban temelj na okviru. Dizajn temelja razvija organizacija koja projektuje kotlovnicu.
As izolacioni materijali Koriste se mineralne prostirke na platnenoj osnovi, pričvršćene na trake (zavarene između cijevi) uz pomoć igala.
Lijevci su postavljeni na jednu od bočnih stijenki kotla za odvod rashladne tekućine nadzemnih vodova. Slobodni odvodni vodovi iz bloka peći i bloka za konvekciju vode se na jednu stranu kotla. Odvodni cjevovodi imaju prečnik 28×3.

Za kompletiranje kotlova, plinskih, tečnih goriva i kombinovanih gorionika raznih domaćih i stranih proizvođača ima odgovarajuće tehničke specifikacije sa opisom i tehnička dokumentacija isporučuje se sa gorionikom.

Prilikom montaže gorionika, prostor između cijevi gorionika i otvora plamenika koji se može ukloniti ispunjava se vatrostalnim materijalom, silikatnim kablom punjenim tipom ShKN (X) -1-22 ili drugim materijalima otpornosti na vatru od najmanje 1000ºC.

Isporuka kotla FOX-10-115GM (KV-GM-11.63-115) moguća je u gasonepropusnoj verziji za rad pod nadpritisak ili na uravnoteženom promaju, ovisno o vrsti gorionika i dizajnu kotlovnice.

Za ugradnju bojlera prvo se iz konvekcijske jedinice skidaju dijelovi ambalaže, a ramovi se spajaju prema instalacijskom crtežu. Istovremeno sa ugradnjom obilaznih cijevi, blokovi se spajaju uz ugradnju kompenzatora sočiva za toplinska kretanja kotla. Nakon ugradnje kompenzatora i osiguravanja plinske nepropusnosti kruga blok spoja, toplotna izolacija. Ugradite ulazno-izlazne kolektore rashladnog sredstva. Zatim morate instalirati potrebne uređaje direktnom akcijom i senzore za automatizaciju, ugraditi ventilacijske vodove i tlačne ispusne cjevovode.

Kotao je izrađen u nepropusnoj verziji, ima horizontalni raspored, sastoji se od komore za sagorijevanje (blok za sagorijevanje) i konvektivnog dimnjaka (konvektivni blok).

Komora za sagorevanje, koja se sastoji od plafona, dna i dva bočna paravana, zaklonjena je cevima Ø60x3mm sa nagibom od 80mm, uključenim u kolektore Ø219x10 mm. Između cijevi su zavarene ploče širine 20 mm koje osiguravaju plinopropusnost panela kotlovske peći. Cijevi bočnih paravana su raspoređene vodoravno.

Konvektivna grejna površina, smeštena iza komore za sagorevanje, sastoji se od sita u obliku slova U Ø32x3 sa korakom S1=80mm i S2=33mm. Bočne stijenke konvektivnog dimovoda su zatvorene horizontalnim cijevima (ulaznicama) Ø60x3mm i zavarene u vertikalne kolektore Ø219x10mm.

Plinonepropusnost bočnih zidova konvektivnog dijela osigurava se zavarivanjem kuta 32x32x4. Pristup konvektivnim površinama omogućen je pravougaonim šahtom 400x450mm koji se nalazi iznad konvekcijske komore i šahtom u gasnoj kutiji. Cirkulacija vode u kotlu je prinudna.

Sa prednje strane kotla nalazi se nehlađena prednja rotirajuća komora na koju je ugrađen gorionik.

Kotao je samonoseći, ima 8 nosača zavarenih na vertikalno postavljene blok kolektore. Kada se isporučuje kao jedan blok sa nosačima, kotao se oslanja na okvir od kanala br. 20. Kada se isporučuju u dva bloka - pećni i konvektivni - na betonskim regalima. Kod varijante kotla na okviru nije potreban poseban temelj.

Pećni i konvekcijski blokovi imaju laganu oblogu i metalna obloga. Debljina obloge je 60 mm.

Blokovi su međusobno povezani direktno pomoću prirubničkog spoja i zaptivnog kabla (uključeno u isporuku ako se kotao isporučuje u zasebnim blokovima).

Na desnoj bočnoj stijenci kotla nalaze se odvodni lijevci u koje se vode zračni vodovi.

Odvodni vodovi i fitinzi za odvod kondenzata iz jedinica za sagorevanje i konvekciju nalaze se sa obe strane kotla. Priključci za odvod kondenzata za jedinice za sagorevanje i konvekciju su zavareni u donje rešetke kotla.

Na bočnim zidovima bojlera nalaze se posmatrači; selektivni uređaj vakuum se nalazi na plafonskom ekranu komore za sagorevanje

Na plafonskom ekranu komore za sagorevanje i na gasnoj kutiji nalaze se dva eksplozivna sigurnosna ventila.

Za kompletiranje kotlova mogu se koristiti gas, lako-tečno gorivo i kombinovani automatizovani gorionici raznih domaćih i stranih proizvođača. Za održavanje i popravku kotla predviđene su merdevine (merdevine).