Računarski proračun fiksnih nosača toplinske mreže. Proračun fiksnih nosača

Odredite horizontalni potisak H na fiksnom nosaču B. Odrediti vertikalno standardno opterećenje F v na mobilnoj podršci.

Šema proračunskog presjeka prikazana je na slici 6

Cjevovod sa d n xS= 200x6 mm. Težina jednog tekućeg metra cjevovoda sa vodom i izolacijom G h = 513 N. Razmak između pomičnih nosača L= 9 m. Koeficijent trenja u pokretnim ležajevima m= 0,4. Odgovor kompenzatora P k = 9,56 kN. Sila elastične deformacije ugla rotacije P x = 0,12 kN.

Proračun horizontalnih sila H th na nosaču B za različite termičke režime rada cjevovoda izvodit će se prema formulama:

H th = P do + m× G h × L 1 - 0,7 × m× G h × L 2 \u003d 9560 + 0,4 × 513 × 55 - 0,7 × 0,4 × 513 × 35 = 15818 (N)

H th = P do + m×G h × L 2 - 0,7 × m×G h × L 1 \u003d 9560 + 0,4 × 513 × 35 - 0,7 × 0,4 × 513 × 55 = 8842 (N)

H th = P x + m× G h × L 2 – 0,7×( P do + m×G h × L 1) \u003d 120 + 0,4 × 513 × 35 -

-0,7 × (9560 + 0,4 × 513 × 55) = -7290 (N)

H th = P x + m×G h × L 1 – 0,7×( P do + m×G h × L 2) = 120 + 0,4 × 513 × 55–

-0,7 × (9560 + 0,4 × 513 × 35) = 6378 (N)

Kao izračunati napor uzimamo najveću vrijednost H th = 15818 N = 15,818 kN. Vertikalno normativno opterećenje na pokretnom nosaču F v je određen formulom:

F v= G h × L= 513 × 7 = 3591 N = 3,591 (kN)

Proračun silazni.

Odvodni uređaj (ventil) - uređaj koji vam omogućava da spriječite pritisak koji je nastao u mreži grijanja.

Odredite prečnike dovodnih dovoda (otvora za vazduh i odvoda) za deo cevovoda, čiji je dijagram prikazan na slici 7.

Fig.7

Uradimo proračune za lijevu stranu. Odredite smanjeni prečnik d crveno po formuli:

Uz pretpostavku koeficijenta protoka za ventil m= 0,0144, koeficijent

n= 0,72 sa vremenom pražnjenja ne dužim od 2 sata, određujemo prečnik spusta za lijevu stranu d 1

Izvršimo slične proračune za desnu stranu. RH prečnik spuštanja d 2

Odredite prečnik fitinga i ventila d za obe strane

Pošto je izračunati prečnik spusta d=18 mm manje od preporučenog d y \u003d 50 mm (pogledajte preporuke u priručniku), za ugradnju prihvatamo okove najvećeg promjera od upoređenih d y = 50 mm.

Izbor lifta

Elevator (vodena mlazna pumpa) je uređaj za miješanje vode visoke temperature iz toplinske mreže s vodom iz povratnog voda sustava grijanja i stvaranje cirkulacijskog pritiska u potonjem.

Za sistem grijanja sa procijenjenom potrošnjom mrežne vode za grijanje G = 4,7 t/h i procijenjenim omjerom miješanja u p = 2,2, odredite prečnik vrata lifta i prečnik mlaznice na osnovu uslova prigušenja cjelokupnog raspoloživog pritisak.

Gubitak pada u sistemu grijanja pri izračunatom protoku miješane vode h = 1,5 m.

Procijenjeni prečnik grla d g je određen formulom:

Izračunata vrijednost prečnika vrata se zaokružuje naniže na standardni prečnik. d d = 30 mm. Raspoloživi pritisak ispred lifta H za proračun mlaznice određuje se kao razlika u raspoloživom pritisku ispred sistema grijanja H TP i gubitak pritiska u sistemu grijanja h.

H = H tp - h= 25–1,5 = 23,5 m

Izračunati prečnik mlaznice određuje se formulom:

(mm)

Odabrani elevator 40s10bk, kapacitet 3,0 - 5,0 t/h

specifikacije:

1) Maksimalna temperatura vode koja dolazi iz sistema grejanja je 150 °C;

2) Maksimalna temperatura povratne vode - 70 °C;

3) Maksimalni radni pritisak - 10 kgf/cm 2 ;

4) Minimalni pritisak potreban za rad lifta je 1 ... 1,5 kgf / cm 2;

5) materijal kućišta, okova, prirubnica - čelik;

6) Materijal mlaznice - mesing (čelik).

Zaključak

U ovom predmetnom radu vrši se proračun toplotnih tokova za grijanje, ventilaciju i snabdijevanje toplom vodom kuća u mikrookrugu grada.

Izrađeni su proračuni toplinskih opterećenja za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom. Konstruisane su zavisnosti ovih opterećenja od temperature spoljašnjeg vazduha. Iz grafikona toplinskog opterećenja može se vidjeti da opterećenja grijanja u velikoj mjeri ovise o vanjskoj temperaturi; opterećenje na opskrbu toplom vodom (PTV) i praktički se ne mijenjaju tijekom cijele godine.

Određeni su procijenjeni protok rashladnog sredstva, odabrani su cjevovodi za svaku dionicu mreže na osnovu protoka rashladne tekućine i dozvoljenih gubitaka tlaka u dionici. Nacrtan je pijezometrijski grafikon i odabrana je toplinska izolacija.

Literatura i web stranice:

1.SNiP 2.01.01-82. Građevinska klimatologija i geofizika / Gosstroy SSSR M.: Stroyizdat, -1997. -140s.

2. SNiP 2.04.07-86*. Toplotne mreže -M.: Gosstroy, -2001. -48 s.

3. Opskrba toplinom / Kozin V. E. i drugi - M.: Viša škola, -1980. -408 str.

4. Sokolov E. Ya. Grejanje i grejne mreže. -M.: Izdavačka kuća MPEI, -1999. -472 str.

5. Priručnik za toplotnu tehniku ​​/ Ed. Yureneva V. N. i Lebedeva P. D. u 2 toma M.: Energija. -1995. T. 1. -744 str.

6.Priručnik za dizajnere. Projektovanje toplotnih mreža / Ed. Nikolaeva A. A. -M.: Stroyizdat. -1965. -360 s.

7. Priručnik za opskrbu toplinom i ventilaciju / Shchekin R. V. i dr. U 2 knjige. Kijev: Budivelnik, -1996, knj. 1. -416 str.

8.Safonov A.P. Zbirka zadataka za daljinsko grijanje i toplinske mreže. -M.: Energija, -1994. -240 s.

9. Gromov N.K. Pretplatnički uređaji mreža za grijanje vode. -M.: Energija, -1989. -248 s

10. Toplonaskrba: udžbenik za studente.: Viša škola, 1980. - 408 str. V.E. Kozin, T.A. Levina, A.P. Markov, I.B. Pronina, V.A. Slemzin

11.B. M. Borovkov, A. A. Kalyutik, V. V. Sergeev. Popravka toplotne opreme i toplovodne mreže.

12. Shiraks Z. E. Opskrba toplinom. -M.: Energija, -1999. -256 str.

13. http://www.twirpx.com/files/tek/warming/

14. http://www.bestreferat.ru/referat-category-92-1.html

15.http://ru.wikipedia.org/wiki/%D2%E5%EF%EB%EE%F2%E5%F5%ED%E8%EA%E0

16. http://dic.academic.ru/dic.nsf/bse/139128/Heat engineering

17.http://www.politerm.com.ru/zuluhydro/help/piezografic_construction

Prijave:

Dodatak br. 1 Ekvivalentne vrijednosti dužine za cijevi sa åx = 1

Dimenzije cijevi, mm l e, m, na k e, m Dimenzije cijevi, mm l e, m, na k e, m
, mm , mm 0,0002 0,0005 0,001 , mm , mm 0,0002 0,0005 0,001
33.5´3.2 0,84 0,67 0,56 377´9 21,2 16,9 14,2
38´2.5 1,08 0,85 0,72 426´9 24,9 19,8 16,7
45´2.5 1,37 1,09 0,91 426´6 25,4 20,2
57´3 1,85 1,47 1,24 480´7 29,4 23,4 19,7
76´3 2,75 2,19 1,84 530´8 33,3 26,5 22,2
89´4 3,3 2,63 2,21 630´9 41,4 32,9 27,7
108´4 4,3 3,42 2,87 720´10 48,9 38,9 32,7
133´4 5,68 4,52 3,8 820´10 57,8 38,7
159´4.5 7,1 5,7 4,8 920´11 66,8 53,1 44,7
194´5 9,2 7,3 6,2 1020´12 76,1 60,5 50,9
219´6 10,7 8,5 7,1 1120´12 85,7 68,2 57,3
273´7 14,1 11,2 9,4 1220´14 95,2 95,2 63,7
325´8 17,6 14,0 11,8 1420´14 115,6 91,9 77,3

Prilog №2 Vrijednost koeficijenta k2.


Prilog br. 3 Tehničke karakteristike pumpi glavne mreže.

Tip pumpe Napajanje, m 3 / s (m 3 / h) Glava, m Dozvoljena rezerva kavitacije, mst.zh., ne manja od Pritisak na ulazu u pumpu, MPa (kgf / cm 2) ne više Brzina (sinhrona), 1/s (1/min) snaga, kWt K.p.d., %, ne manje od Temperatura pumpane vode, K(°C), max Težina pumpe, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160 0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0 0,39 4 0,39 4 0,39 4 0,39 4 0,39 4 1,08 11 1,57 16 1,57 16 1,08 11 1,57 16 1,08 11 1,57 16 1,57 16 1,08 11 2,45 25 1,08 11 1,57 16 1,57 16 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 393(120) 453(180) 453(180) 393(120) 453(180) 393(120) - - - - - - - - - - - - - - - - - -

V.V. Logunov, generalni direktor;
V.L. Polyakov, glavni projektant projekata toplotnih mreža;
M.Yu. Yudin, šef odjela tehničke podrške,
PJSC NPP Compensator, St. Petersburg;

E.V. Kuzin, direktor, ATEX-INŽENJERING doo, Irkutsk

Uvod

Pitanje energetske efikasnosti toplotnih mreža usko je povezano sa tehnologijama i materijalima koji se koriste u izgradnji i rekonstrukciji toplotnih mreža. Istovremeno, moderne tehnologije za uštedu energije postaju sve važnije. Unatoč činjenici da se mehovi dilatacioni spojevi smatraju novinom u Rusiji, već je jasno vidljiva promjena pristupa, od kada se pribjeglo njima od nemogućnosti rješavanja problema toplinskog širenja klasičnim metodama, do trenutka kada u mnogim regijama mehovi dilatacioni spojevi postali su preduslov za izradu tehničkih specifikacija za izradu projekata cevovoda. I danas je pitanje korištenja dilatacijskih spojnica s mehom otvoreno samo u nedostatku dovoljno informacija za utvrđivanje prikladnosti njihove upotrebe u odnosu na klasične tipove dilatacija. U ovom članku ćemo razmotriti tehničke aspekte korištenja dilatacijskih spojeva mehova umjesto kutija za punjenje.

Poređenje opterećenja kutije za punjenje i dilatacijskih spojeva mehova

Jedno od aktualnih pitanja prilikom donošenja odluke o napuštanju dilatacijskih spojeva je mogućnost održavanja postojećih fiksnih nosača. Rješenje ovog pitanja je komplikovano zbog značajnih razlika u regulatornoj dokumentaciji za dilatacijske spojeve kutije za punjenje i mehove. U ovom članku ćemo ustanoviti koji tip dilatacije, ceteris paribus, ima veće aksijalno opterećenje na fiksnim nosačima. Aksijalno opterećenje od kompenzatora balona na krajnjem fiksnom nosaču je definisano kao:

P kno \u003d P p + P W + P tr

gdje je R p - sila ekspanzije kompenzatora meha, R W - sila od aksijalne krutosti kompenzatora meha, R tr - sile trenja cevovoda u pokretnim osloncima (klizni oslonci u delovima kanala i nadzemnog polaganja, ili trenje toplotne cijevi o tlo u područjima polaganja bez kanala).

Aksijalno opterećenje iz kompenzatora žlijezde određuje se sličnom formulom:

P kno \u003d P C p + P C tr + P tr

gdje je P C p sila ekspanzije kompenzatora kutije za punjenje, P c tr je sila trenja kutije za punjenje kompenzatora kutije za punjenje, P tr je sila trenja cevovoda u pokretnim osloncima (klizni oslonci u sekcijama kanalskih i nadzemnih zaptivki, ili trenja toplotne cijevi o tlo u područjima bezkanalnog polaganja).

Bilo koji aksijalni dilatacijski spojevi, bilo da se radi o kutiji za punjenje, mehovima ili lećama, zbog nepostojanja krutog aksijalnog spoja, prenose odstojnu silu (od unutrašnjeg pritiska medija) koja deluje na zid cevovoda i koju primećuju krajnji fiksni oslonci (sl. . 1).

Sila ekspanzije se definira kao proizvod pritiska i područja primjene sile. U slučaju dilatacije mijeha, efektivna površina mijeha uzima se pod područje primjene sile, a u slučaju kompenzatora kutije za punjenje, područje primjene sile je određeno vanjskim prečnikom mlaznice kompenzatora ( Slika 2).

Shodno tome, mogu se podvrgnuti hidrauličkim ispitivanjima sa ispitnim pritiskom od 1,25RN. Sila ekspanzije iz bilo kog aksijalnog dilatacionog spoja raste proporcionalno porastu pritiska. U RD-3-VEP-2011 maksimalna sila rastezanja za dilatacijske spojeve mehova data je pri ispitnom pritisku. Dok se za dilatacijske spojeve kutije za punjenje, kao i za sve ostale, u GOST R 55596-2013, pri izračunavanju sile ekspanzije koristi vrijednost nazivnog tlaka. Upravo je ta razlika u pristupu proračunu aksijalnih sila presudna pri donošenju odluke o zamjeni kompenzatora plovnice kompenzatorom mijeha.

Uporedimo opterećenja iz kutije za punjenje i kompenzatora meha za nekoliko prečnika (DN), za PN = 16 kgf / cm 2, s tim da će se sila odstojnika izračunati u dve verzije: uzimajući u obzir ispitni pritisak (P pr), i nominalni (PN) (tabela 1). Krutost dilatacijskih spojeva mijehova određivat će se prema RD-3-VEP-2011 (tablica 2). Vrijednosti sile trenja brtvi kompenzatora kutije za punjenje date su iz albuma crteža kompenzatora kutije za punjenje (pasoška vrijednost sile trenja) (tablica 3). Trenje cjevovoda u pokretnim osloncima u ovom proračunu je zanemareno.

Tabela 1. Sila odstojnika kutije za punjenje i kompenzatora meha pri RN=16 kgf/cm2.

Tabela 2. Sila krutosti kompenzatora mijeha.

Tabela 3. Sile trenja kompenzatora kutije za punjenje (serija 5.903-13 broj 4).

Tablica 4. Ukupna vrijednost opterećenja krajnjih fiksnih nosača.

Kao što se može vidjeti iz tab. 4, u većini razmatranih slučajeva, pri proračunu sile pomoću slične metode, ispostavilo se da je opterećenje na krajnjim fiksnim nosačima od kompenzatora balona manje od sličnog opterećenja kompenzatora kutije za punjenje. Prekoračenje opterećenja za 1% za DN1000 takođe nije kritično kada se odlučuje da li da se zameni dilatacioni spoj kutije za punjenje dilatacionim spojem sa mehom.

Dakle, ako promijenite postojeću dilataciju kutije za punjenje u dilataciju mijeha, tada u većini slučajeva neće biti potrebe za jačanjem postojećih krajnjih fiksnih nosača (svi proračuni za dilatacijske spojeve mijeha su tačni samo za dilatacijske spojeve mijeha prema YANSH-u .300260.029TU - pribl. aut.).

Određivanje vertikalnog i horizontalnog opterećenja na fiksnom nosaču.

Definicija vertikalnog opterećenja

Opterećenja koja djeluju na fiksne nosače dijele se na vertikalna i horizontalna. Vertikalna opterećenja uključuju težinu ( R in ) i kompenzacija (P k), ako se cjevovod nalazi u vertikalnoj ravni).

R in - ql, H, str.37 (37)

gdje q - težina 1 m cjevovoda (težina cijevi, izolacijske konstrukcije i vode);

q = q tr + q out + q u N/m;

l- raspon između pomičnih nosača, m.

1 odjeljak: P u \u003d 1217 * 13,0 \u003d 15821 N

7 odjeljak: R in = 843 * 11,6 \u003d 9778,8 N

Slično, izračunavamo i druge dijelove cjevovoda.

Ako se fiksni nosač nalazi u čvoru cjevovoda, tada je potrebno uzeti u obzir dodatno opterećenje od spojnica i dilatacijskih spojeva kutije za punjenje.

U diplomskom projektu potrebno je odrediti opterećenja na 2-3 fiksna nosača (prema zadatku voditelja). Odredite vertikalno opterećenje za date nosače.

Horizontalna opterećenja na fiksnim nosačima su raznovrsnija. Oni nastaju pod uticajem sledećih sila:

    sile elastične deformacije fleksibilnih kompenzatora ili samokompenzacije tokom njihovog istezanja u hladnom stanju ili tokom termičkog izduživanja cevovoda;

    sile unutrašnjeg pritiska pri korištenju neuravnoteženih kompenzatora kutije za punjenje;

    sile trenja u dilatacijskim spojevima kutije za punjenje tokom termičkog izduživanja cevovoda;

    sile trenja u pokretnim osloncima tokom termičkog izduživanja cjevovoda položenih u kanalima i na tlu;

    sile trenja cjevovoda o tlo pri polaganju bez kanala.

Sila trenja u pokretnim ležajevima.

N Strana 38 (38)

gdje μ je koeficijent trenja klizanja; prihvatiti za klizne nosače μ = 0,3 - čelik na čelik; μ = 0,6 - čelik na betonu; za valjkaste, valjkaste, kuglične i viseće ležajeve μ = 0,1;

q - težina cjevovoda 1 m, N/m;

L 1 - dužina cjevovoda od fiksnog nosača do kompenzatora ili od fiksnog nosača do zavoja (sa samokompenzacijom), m.

1 odjeljak: \u003d 0,3 * 1217 * 130 \u003d 47463 N

7 parcela: = 0,3 * 843 * 120 \u003d 30348 N

Unutrašnja sila pritiska

N Strana 38 (39)

gdje je P slave radni pritisak rashladnog sredstva, Pa;

f 1 i f 2 - veći i manji dio cijevi, m.

Na krivinama cijevi od 90° i sa zatvorenim ventilima f 2 = 0.

1 odjeljak: P vd = 1,6 * (58 - 0) = 92,8 N

7 odjeljak: R vd \u003d 1,6 * (40 - 0) = 64 N

Tabela 12

Ime

opterećenja

Faktor koji uzrokuje pojavu snage

Naziv sile

Oznaka snage

vertikalno

Težina cjevovoda

Težinske sile

Horizontalno

Toplotno širenje cjevovoda

Sile trenja u pokretnim ležajevima

Sile elastične deformacije sa kompenzatorima u obliku slova U

R to

Unutrašnji pritisak

R VD

Aksijalne sile djeluju na svaki fiksni oslonac s lijeve i desne strane. Ovisno o smjeru reakcija, sile se djelimično balansiraju ili zbrajaju.

Fiksni oslonci koji percipiraju djelomično uravnotežene horizontalne aksijalne sile nazivaju se neopterećeni (srednji). Nalaze se između susjednih ravnih dijelova cjevovoda. Neopterećeni (krajnji) nosači se postavljaju na krivinama cevovoda ili ispred čepa i percipiraju horizontalne sile koje deluju s jedne strane.

Prilikom proračuna opterećenja potrebno je uzeti u obzir sve moguće načine rada cjevovoda od hladnog do radnog stanja.

Prilikom određivanja horizontalnog aksijalnog opterećenja na oslonac za svaki način rada cjevovoda, sile koje djeluju na fiksni nosač u jednom smjeru se zbrajaju, a zatim se od većeg zbira sila oduzima manja, uzimajući u obzir moguće Odstupanja od izračunatih vrijednosti, sile trenja i sile elastične deformacije oduzimaju se s koeficijentom od 0,7, što daje određenu marginu u projektnom opterećenju fiksnog nosača. Ako je zbroj sila koje djeluju na oslonac s obje strane jednak, kao izračunat se uzima jedan od zbroja s koeficijentom 0,3.

Opterećenja na fiksnim nosačima dijele se na vertikalna i horizontalna.

1. Vertikalna opterećenja se određuju po formuli:

gdje je - težina 1 metra cjevovoda (težina cijevi sa vodom i izolacijom).

raspon između pokretnih oslonaca.

Smanjujemo vrijednost tabele za 2 puta, jer instaliran kompenzator.

Prilikom postavljanja nosača u termo komoru, dodatno uzeti u obzir težinu armature, kompenzatora i težinu grana koje padaju na ovaj nosač sa faktorom 0,5, jer težina je raspoređena između dva nosača. oni.:

2. Horizontalna opterećenja se dijele na bočna i aksijalna.

Horizontalna aksijalna opterećenja na fiksnim nosačima nastaju pod djelovanjem sila:

Trenje u osloncima pri termičkom izduženju cjevovoda;

Trenje u kompenzatorima pri termičkom izduženju cjevovoda;

Elastična deformacija fleksibilnih dilatacionih spojeva ili samokompenzacija pri istezanju u hladnom stanju ili termičkom izduženju cevovoda.

Na oslonac djeluje samo horizontalno aksijalno opterećenje, jer grana je pričvršćena nosačem. Horizontalno aksijalno opterećenje na osloncu pri je određeno formulom u tabeli 18:

gdje je sila trenja u kompenzatorima.

- površina vanjskog prečnika čahure kompenzatora kutije za punjenje.

18. Proračun sila koje djeluju na pokretne oslonce

Opterećenja na pokretnim nosačima dijele se na horizontalna i vertikalna. One ovise o težini dijela cjevovoda po nosaču i vrsti nosača.

gdje je - težina 1 metra cjevovoda (težina cijevi sa vodom i izolacijom). Prihvatite za .

Raspon između pomičnih nosača..

Horizontalna opterećenja nastaju zbog reakcije trenja nosača tijekom njegovog kretanja zbog toplinskog širenja cjevovoda. Horizontalno opterećenje na pokretnom nosaču određuje se formulom:

gdje je koeficijent trenja pokretnih oslonaca. Za klizne ležajeve

Bibliografska lista

1. Sokolov E.Ya. Toplotna energija i toplotne mreže: udžbenik za univerzitete. – 5. izd., prerađeno. - M.: Energoizdat, 1982. - 360s., Ill.

2. Mreže za grijanje vode: Referentni vodič za projektovanje / I.V. Belyaikina, V.P. Vitaliev, N.K. Gromov i drugi; Ed. N.K. Gromova, E.P. Shubin. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 376 str.

3. Priručnik za podešavanje i rad mreže za grijanje vode / V.I. Manyuk, Ya.I. Kallinsky, E.B. Hizh et al., 2. izdanje, revidirano. I dodaj - M.: Stroyizdat, 1982. - 215s.

4. Rivkin S.L., Aleksandrov A.A. Termodinamička svojstva vode i pare. Imenik. Moskva: Energoatomizdat, 1984.



5. Opskrba toplinom: Proc. priručnik za univerzitete / V.E. Kozin, T.A. Levina, A.P. Markov i drugi - M.: Viša škola, 1980. - 408s.

6. Priručnik za dizajnere. Projektovanje toplotnih mreža. Ed. AA. Nikolaev. M.: Izdavačka kuća literature o građevinarstvu, 1965. - 360-te. ill.

7. Priručnik projektanta industrijskih, stambenih i javnih zgrada. Part 1. Ed. Staroverov. M .: Izdavačka kuća literature o građevinarstvu, 1967.

1. Vertikalno normativno opterećenje na nosač cijevi treba odrediti formulom

Bilješke. 1. Opružni nosači i ovjesi parovoda D na ³400 mm na mjestima dostupnim za održavanje mogu se izračunati za vertikalno opterećenje bez uzimanja u obzir težine vode tokom hidrauličkog ispitivanja, predviđajući za to posebne uređaje za opterećenje nosača tokom ispitivanja .

2. Prilikom postavljanja nosača u čvorove cjevovoda potrebno je dodatno uzeti u obzir težinu zapornih i odvodnih ventila, kompenzatora, kao i težinu cjevovoda u susjednim dijelovima grana koji padaju na ovaj oslonac.

3. Dijagram opterećenja za oslonac je prikazan na crtežu.

Shema opterećenja na osloncu

1 - Cijev; 2 - pokretni nosač cijevi

2. Horizontalna normativna aksijalna, N, i bočna, N, opterećenja na pokretnim cijevnim nosačima od sila trenja u nosačima moraju se odrediti po formulama:

gdje m x , m y - koeficijenti trenja u osloncima, odnosno kada se oslonac kreće duž ose cjevovoda i pod uglom u odnosu na os, uzeti prema tabeli. 1*data prijava;

Težina cjevovoda dužine 1 m u radnom stanju, uključujući težinu cijevi, termoizolacijske konstrukcije i vode za vodovodne i kondenzatne mreže (težina vode u parovodima se ne uzima u obzir), N/m.

Tabela 1*

Koeficijenti trenja

Uz poznatu dužinu šipke, koeficijent trenja za krutu suspenziju treba odrediti formulom

gdje je - termičko izduženje dijela cjevovoda od fiksnog nosača do kompenzatora, mm;

Radna dužina potiska, mm.

3. Horizontalna bočna opterećenja, uzimajući u obzir njihov smjer djelovanja, treba uzeti u obzir pri proračunu oslonaca koji se nalaze ispod fleksibilnih dilatacijskih spojeva. i također na udaljenosti od £40 D na cjevovodu iz kuta rotacije ili fleksibilne dilatacije.

4. Prilikom određivanja normativnog horizontalnog opterećenja na fiksni cijevni nosač treba uzeti u obzir sljedeće:

4.1. Sile trenja u pokretnim nosačima cijevi H, određene formulom

4.2. Sile trenja u dilatacijskim spojevima kutije za punjenje, , N, određene formulama

, (6)

, (7)

radni pritisak rashladnog sredstva (str. 7.6), Pa, (ali ne manji od 0,5 × 10 6 Pa);

dužina sloja pakovanja duž ose kompenzatora žlijezda, m;

vanjski prečnik grane kompenzatora kutije za punjenje, m;

koeficijent trenja pakovanja o metal, uzet jednak 0,15;

broj kompenzatorskih vijaka;

Površina poprečnog presjeka kompenzatora žlijezde za punjenje, m 2, određena formulom

, (8)

Unutrašnji prečnik tela kompenzatora sabirnice, m

Prilikom određivanja vrijednosti prema formuli (6) pretpostavlja se da je vrijednost najmanje 1×10 6 Pa. Za izračunatu se uzima najveća sila dobijena formulama (6) i (7).

4.3. Neuravnotežene sile unutrašnjeg pritiska pri korišćenju kompenzatora kutije za punjenje, N, u sekcijama cevovoda sa zapornim ventilima, prelazima, uglovima rotacije ili čepovima, određene po formuli

4.4. Odstojne sile dilatacije mehova od unutrašnjeg pritiska ,H, određene formulom

, (11)

4.5. Krutost dilatacijskih spojeva mehova, H, određena formulom

gdje R - krutost kompenzatora kada je komprimiran za 1 mm, N/mm;

Kompenzacijski kapacitet kompenzatora, mm.

Vrijednosti R, , su prihvaćene prema tehničkim specifikacijama i radnim crtežima za dilatacijske spojeve.

4.6. Odstojne sile dilatacionih spojeva mehova prilikom njihove ugradnje u kombinaciji sa dilatacionim spojnicama kutije za punjenje u susednim presecima, N, određene po formuli

(13)

4.7. Sile elastične deformacije sa fleksibilnim dilatacijskim spojevima i sa samokompenzacijom, određene proračunom cijevi za kompenzaciju toplinskih izduženja.

4.8. Sile trenja cjevovoda pri pomicanju cijevi unutar termoizolacijske ljuske ili sile trenja ljuske o tlo pri bekanalnom polaganju cjevovoda, određuju se prema posebnim uputstvima, ovisno o vrsti izolacije.

5. Horizontalno aksijalno opterećenje na nosaču fiksne cijevi treba odrediti:

na krajnji oslonac - kao zbir sila koje djeluju na oslonac (tačka 4);

na međuosloncu - kao razlika između zbira sila koje djeluju na svakoj strani oslonca; u ovom slučaju manji zbir sila, izuzev neuravnoteženih sila unutrašnjeg pritiska, sila ekspanzije i krutosti mehovih dilatacionih spojeva, uzima se sa faktorom 0,7.

Napomene: 1. Prilikom određivanja ukupnog opterećenja na nosače cevovoda, treba uzeti u obzir krutost dilatacionih spojeva mehova uzimajući u obzir maksimalna odstupanja vrednosti krutosti dozvoljena specifikacijama za dilatacije.

2. Kada je zbroj sila koje djeluju na svakoj strani srednjeg fiksnog oslonca isti, horizontalno aksijalno opterećenje na oslonac određuje se kao zbroj sila koje djeluju na jednoj strani oslonca s faktorom 0,3.

6. Horizontalno bočno opterećenje na fiksnom nosaču cijevi treba uzeti u obzir kada trasa skreće i od grana cjevovoda.

Kod dvosmjernih grana cjevovoda, bočno opterećenje na nosač se uzima u obzir od grana s najvećim opterećenjem.

7. Fiksni nosači cijevi moraju biti projektovani za najveće horizontalno opterećenje pod različitim načinima rada cjevovoda, uključujući otvorene i zatvorene ventile.

S prstenastom shemom toplinskih mreža treba uzeti u obzir mogućnost kretanja rashladne tekućine s bilo koje strane.

Podijeli: