Šta je piezometrijski graf. Sistemi i izvori napajanja (3 sem)

Prilikom projektovanja i upravljanja razgranatim toplovodnim mrežama koristi se grafikon koji uzima u obzir međusobne uticaje profila daljine, visine zgrada koje se spajaju, gubitaka pritiska u toplovodnoj mreži i pretplatničkim instalacijama. Prema pijezometrijskom grafikonu, tlak i raspoloživi pad tlaka u bilo kojoj točki mreže grijanja se lako određuju.

Na osnovu pijezometrijskog grafa odabire se šema za povezivanje pretplatničkih instalacija, buster pumpe, pumpice za šminkanje i automatski uređaji.

Grafikon pritiska je razvijen za stanja mirovanja sistema (hidrostatski režim) i dinamički režim.

Dinamički način rada karakterizira linija gubitaka tlaka u dovodu i povratni cevovod, zasnovano hidraulički proračun mreže, a određuje se radom mrežnih pumpi.

Hidrostatički režim održavaju pumpe za dopunu tokom gašenja mrežnih pumpi.

Pretplatnici sa raznim termička opterećenja. Mogu se nalaziti na raznim geodetskim oznakama i imati različite visine. Pretplatnički sistemi grijanja mogu biti dizajnirani za rad s različitim temperaturama vode. U tim slučajevima potrebno je unaprijed odrediti tlakove ili pritiske u bilo kojoj točki grijaće mreže.

Da bi se to postiglo, gradi se pijezometrijski grafikon ili graf tlaka toplinske mreže, na kojem se u određenoj skali ucrtavaju teren, visina pričvršćenih zgrada, pritisak u mreži grijanja; lako je odrediti napon (pritisak) i raspoloživi pad (pad pritiska) u bilo kojoj tački mreže i pretplatničkog sistema.

Osim određivanja tlaka u bilo kojoj tački mreže i pomoću pijezometrijskog grafa, moguće je provjeriti usklađenost graničnih pritisaka u toplinskoj mreži sa čvrstoćom elemenata sistema za opskrbu toplinom. Prema rasporedu tlaka odabiru se šeme za priključenje potrošača na mrežu grijanja i odabire oprema za mreže grijanja (mrežne i nadopune pumpe, automatski regulatori tlaka itd.). Grafikon je urađen za dva režima rada toplotnih mreža - statički i dinamički.

Statički način rada karakterizira pritisak u mreži kada mreža ne radi, ali su pumpe za dopunu uključene. Nema cirkulacije vode u mreži. Istovremeno, pumpe za nadopunjavanje moraju razviti pritisak koji osigurava da voda ne proključa u mreži grijanja.

Dinamički način rada karakteriziraju pritisci koji nastaju u mreži grijanja iu sistemima potrošača topline pri radu mrežne pumpe za cirkulaciju vode u sistemu.

Piezometrijski graf je razvijen za glavni cjevovod sistema grijanja i proširene ogranke. Može se izgraditi tek nakon izvršenja hidrauličkog proračuna cjevovoda - prema izračunatim padovima tlaka u dijelovima mreže grijanja.

Grafikon je izgrađen duž dvije ose - vertikalne i horizontalne. Na vertikalnoj osi su ucrtani pritisci u bilo kojoj tački mreže, pritisci pumpi, profil mreže, visine sistema grijanja u metrima, na horizontalnoj osi dužine sekcija grijanja mreže.

Pri izgradnji se uslovno pretpostavlja da se osovina cjevovoda i geodetske oznake za ugradnju pumpi i uređaja za grijanje na spratu zgrada poklapaju sa nivoom tla. Najviša pozicija vode u sistemima grijanja poklapa se sa najvišom oznakom zgrade.

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

2.7 Proračun strukturni elementi grejna mreža

Kao rezultat termičkog efekta rashladne tekućine na cjevovod, termičko izduženje metal.

Proračun se vrši prema "Priručniku za opskrbu toplinom i ventilaciju - R.V. Shchekin".

Vrijednost termičkog izduženja cjevovoda određena je formulom:

∆l=a–l(t 1 -t 2) (22)

gdje je: a- koeficijent linearnog širenja čelika za cijevi, mm/m

l-dužina dionice koja se razmatra, m

t 1 - maksimalna temperatura zida cijevi, tj. uzeti jednako sa maksimalna temperatura rashladna tečnost, 0 C (t 1 -130; 150 0 C)

t2 - minimalna temperatura zid cijevi, uzet jednak izračunatoj vanjskoj temperaturi za grijanje (t 2 \u003d t 0).

Da obezbedi ispravan rad kompenzatori i samokompenzacijski cjevovodi podijeljeni su fiksnim nosačima u zasebne sekcije, neovisne jedna o drugoj u smislu toplinskog izduženja.

Na svakom dijelu cjevovoda, ograničenom zamjenjivim fiksnim nosačima, predviđena je ugradnja kompenzatora i samokompenzacija.

Prilikom postavljanja fiksnih nosača na stazu treba uzeti u obzir sljedeće:

Fiksni nosači se postavljaju prvenstveno na mjestima grana cjevovoda;

Prilikom postavljanja fiksnih nosača (NO) u ravnim dijelovima, oni polaze od dopuštenih udaljenosti između fiksnih nosača, ovisno o promjeru cijevi, vrsti kompenzatora i parametrima rashladnog sredstva.

Proračun cjevovoda za kompenzaciju toplinskih izduženja sa fleksibilnim kompenzatorima (u obliku slova U) i sa samokompenzacijom vrši se za dozvoljeni napon kompenzacije savijanja G dodatne cijevi GOST 10704-91, koji se može uzeti:

Za kompenzatore u obliku slova U na T≤ 150 0 C, G dodajte \u003d 11 kg / mm 2

Za izračunavanje područja samokompenzacije pri T≤ 150 0 C, G dodajte \u003d 8 kg / mm 2

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

Početni podaci za obračun:

Sekcija 3-4

Promjer cijevi d y \u003d 108–4

Udaljenost između fiksnih nosača, m l=70m

Maksimalna temperatura rashladnog sredstva t i = 150 0 C

Projektna temperatura zrak t oko \u003d 26 0 C

Shema dizajna

Slika 7. Projektna shema kompenzatora u obliku slova U

Termičko izduženje određuje se formulom

∆l \u003d a–l (t 1 -t 2)

∆l=1,24–70(150+26)/10 -2 =135,408 mm

Za povećanje kompenzacijskog kapaciteta kompenzatora u obliku slova U i kompenzacijskih napona u cjevovodu potrebno je predvidjeti prethodno istezanje u iznosu od 50% toplinskog istezanja.

Procijenjeno termičko izduženje presjeka:

∆l calc =0,5–∆l (23)

∆l calc =0,5–135,408=67,704 mm

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

Provjerite dio u obliku slova L za samokompenzaciju za dio cjevovoda sa sljedećim podacima:

Vanjski prečnik, mm D n \u003d 108 × 4

Debljina zida, mm s=3,5

Ugao rotacije a, deg, = 90 0 S

Dužina velikog ramena, m l b = 15,0 m

Dužina manjeg kraka m l m =10,0m

Maksimalna temperatura rashladnog sredstva je 0 C, t 1 \u003d 150 0 C

Procijenjena vanjska temperatura t n \u003d t 0 \u003d -26 0 S

Shema dizajna

Slika 8. Proračunska shema kompenzatora u obliku slova L

Dizajnerski ugao: 95 0 C

Procijenjena temperaturna razlika

∆t = t 1 -t n = 150 + 26 \u003d 176 0 S (25)

Određujemo vrijednost pomoćnih veličina (prema nomogramu VI14. sl. 6 i 7)

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

7 \u003d 0,126 ∆t = 176 0 S l = 10,0

Elastična sila p x i p y i izbjegavanje kompenzacijskog naprezanja G kg/mm ​​2

p x =A× =6× =13.3

p y = 12 × \u003d 26,61

K i (A) \u003d C (A)

K i (A) \u003d 3,5 × \u003d 1,12 kgf / cm 2

Određivanje sila fiksnih oslonaca

Sile koje opažaju fiksni oslonci sastoje se od neuravnoteženih sila unutrašnjeg pritiska, sila trenja u pokretnom

oslonci i sile elastične deformacije kompenzatora u obliku slova U i samokompenzacija.

Prilikom određivanja sila fiksnih nosača uzimaju se u obzir šema dionice cjevovoda, fiksni oslonci i kompenzacijski uređaji, udaljenost fiksnih nosača itd.

Za proračun, razmotrite shemu odjeljka 3-4 s kompenzatorima u obliku slova U.

Aksijalna sila uključena fiksna podrška određuje se formulom:

H O1 \u003d R K1 + q 1 × μ × l 1 (28)

P K1 je sila elastične deformacije;

q 1 - težina 1 metra cijevi sa vodom (Tabela VI 24), uzimajući u obzir težinu izolacije (uzeti težinu 1 metra izolacije 0,5 kg);

μ je koeficijent trenja za klizne ležajeve.

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

H O1 \u003d P K1 + d 1 × M × l 1 = 70 + 17,5 × 0,3 × 30 = 0,27t.

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

Izbor toplotne izolacije

Toplotna izolacija izložen direktnom uticaju spoljašnjih temperatura, vlažnosti vazduha, pritiska. AT nepovoljni uslovi postoji termoizolacija sa podzemnim kanalnim polaganjem, a posebno sa bezkanalnim.

Namjena toplotne izolacije:

Smanjenje gubitka toplote u okruženje;

Postizanje određene temperature na izoliranoj površini;

Zaštita od vanjske korozije.

Toplotna izolacija se koristi za sve vrste polaganja toplovodnih mreža, bez obzira na način polaganja i temperaturu rashladnog sredstva.

Odabir debljine toplinske izolacije i dizajn slojeva vršiti u skladu sa Prilogom 8,9,10,11.

Podaci o odabiru prikazani su u tabeli 5.

Tabela 5 - Izbor toplinske izolacije

Projektna temperatura 0 C	Nazivni prečnik	Debljina izolacije cijevi	Način polaganja	Dizajn izolacije
T 1	T 2	T 3	Antikorozivni premaz	Glavni termoizolacioni sloj	Pokrivni sloj
T 1, T 2					Pod zemljom u neprohodnim kanalima, tunelima i nadzemnom	Izolacija u dva sloja na hladno izolacionom mastiku marke MRB - X-T15 GOST 10296-79TU21-27-37-74 MPSM	Čvrsto probušen od otpada staklenih vlakana	Strukturna stakloplastika KAST-V
150-70	45×3.5
	76×3.5
	89×3.5
	108x4				Otirači od staklenih vlakana u rolnama
	133×4

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

Zaključak

Kao rezultat izvršenja kursni projekat za opskrbu toplinom stambenog prostora, sljedeće tehnička rješenja:

1. Sistem toplovodnih mreža je centralizovani vodovod zatvoren kao najprihvatljiviji i isplativo za opskrbu toplinom stambenog prostora;

2. Upotreba novih tehnologija u toplotnoj izolaciji obezbeđuje povoljan kvalitet radi na uštedi energije;

3. Stanica za centralno grijanje je opremljena:

Pločasti izmjenjivači topline sa mnogo prednosti:

male dimenzije i visok koeficijent prijenosa topline;

Instrumentacija i automatizacija;

4. Povećani parametri rashladne tečnosti, što će smanjiti potrošnju mrežna voda, potrošnja metala sistema i potrošnja gasa i električne energije;

5. Hidraulički proračun određuje prečnik cevovoda, gubitke pritiska u mreži.

Književnost

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

VGETK.401-T.08.KP.46d.PZ

1. Apartsev, M.M. Podešavanje vodovodnih sistema centralnog snabdevanja toplotom. - M.: Energija, 1982.

2. Ionin A.A. Opskrba toplinom: udžbenik za univerzitete / M., Stroyizdat. 1982

3. Varfolomeeva, L.E. Smjernice dizajn kursa. Opskrba toplinom. – V.: VGETK, 2005.

4. Manyuk, V.I. Imenik. Podešavanje i rad mreže za grijanje vode. - M.: Stroyizdat, 1988.

Izvršen hidraulički proračun toplotnih mreža za izbor uređaji za gas i razvoj režim rada, izrađuje se radi utvrđivanja gubitka tlaka u cjevovodima toplinske mreže od izvora topline do svakog potrošača pri stvarnim toplinskim opterećenjima i postojećoj toplotnoj shemi mreže.

U hidrauličkom proračunu cjevovoda utvrđuje se procijenjena potrošnja mrežne vode koja se sastoji od procijenjenih troškova grijanja. Prije hidraulički proračun izraditi proračunski dijagram toplotne mreže sa primjenom dužina i prečnika cjevovoda, lokalnih otpora i procijenjenih protoka rashladne tekućine za sve dijelove toplinske mreže. Odaberite izračunati autoput. Smjer kretanja rashladnog sredstva od kotlarnice do jednog od pretplatnika uzima se kao proračunska linija, a ovaj pretplatnik mora biti najudaljeniji.

U ovom teza hidraulički proračun Mreža grijanja je napravljena na računaru koristeći Excel tabelarni sistem.

Ukupni gubitak pritiska u cjevovodu određuje se formulom:

gdje je N l - linearni gubitak napona u području, m;

N m - gubitak pritiska u lokalnim otporima, m;

R l - specifični linearni pad pritiska, kg / m 2 m;

l uč - dužina izračunate dionice, m;

a - prosječni koeficijent lokalnih gubitaka;

1 eq - ekvivalentna dužina lokalnih otpora, m;

l np - smanjena dužina proračunskog dijela cjevovoda, m;

p - gustina nosača toplote, kg / m 3, Specifični pad pritiska usled trenja:

gdje je koeficijent hidrauličkog trenja;

Brzina vode u cjevovodu, m/s;

g - ubrzanje slobodnog pada, m/s 2 ;

p je gustina rashladnog sredstva, kg / m 3;

d je unutrašnji prečnik cevovoda, m;

Koeficijent hidrauličkog trenja na Re< Re пр - рассчитывается по формуле Альтшуля:

gdje je K e - apsolutni ekvivalent hrapavosti u vodovodnim mrežama pretpostavlja se da je 0,001 m sa postojećom shemom), 0,0005 m (sa projektovanom shemom);

Re - realni Reynoldsov kriterijum, Re>>68.

Izračunava se brzina vode u cevovodu i jedna od osnovnih jednačina - jednačina kontinuiteta

gdje je G set - potrošnja vode u mreži na lokaciji, kg/s;

d vn - unutrašnji prečnik cjevovoda, m.

Dužina pravog dijela cjevovoda promjera d ext, linearni pad tlaka, na kojem je jednak padu tlaka u lokalnim otporima, je ekvivalentna dužina lokalnih otpora:

Gdje je zbroj koeficijenata lokalnog otpora.

Prilikom pronalaženja koeficijenata lokalnog otpora, moramo znati lokaciju svih uglova zavoja trase, ventila i drugih armatura. U nedostatku takvih informacija, zbog velike dužine toplovoda, velika količina objekata potrošnje topline, hidraulički proračun će se izvršiti bez uzimanja u obzir lokalnih otpora. Prosječni koeficijent lokalnih gubitaka a, kako je naznačeno, uzima se jednakim 0,1. Čitav hidraulički proračun izveden je uz ovo pravilo.

Smanjena dužina dijela toplinske mreže izračunava se po formuli:

stabilizacija hidraulični način rada, apsorpcija viška pritiska na grejnim tačkama u odsustvu automatski regulatori proizvedeno korišćenjem membrana za gas konstantnog otpora.

Prigušne membrane se postavljaju ispred sistema potrošnje toplote ili povratnog cjevovoda, ili na oba cjevovoda, u zavisnosti od hidrauličkog režima potrebnog za sistem.

Prečnik otvora dijafragme leptira za gas određen je formulom:

gdje je G procijenjeni protok vode kroz otvor, t/h;

H - pritisak, prigušen dijafragmom, m.

Prigušni tlak u dijafragmi nalazi se kao razlika između raspoloživog tlaka ispred sistema potrošnje topline ili zasebnog hladnjaka i hidrauličkog otpora sistema (uzimajući u obzir otpor uređaja za prigušnicu ugrađenih u njega) ili otpor izmjenjivača topline. S izračunatim promjerom membrane manjim od 2,5 mm, višak tlaka se prigušuje u dvije dijafragme, ugrađujući ih u seriju (na udaljenosti od najmanje 10 promjera cjevovoda) ili na dovodne i povratne cjevovode. Prečnik otvora otvora manji od 2,5 mm ne treba da se ugrađuje kako bi se izbeglo začepljenje. Dijafragme prigušne zaklopke se obično ugrađuju u prirubničkim spojevima (uključeno grejna tačka nakon jame) između zaporni ventili, što vam omogućava da ih zamijenite bez ispuštanja vode iz sistema.

Proračuni su napravljeni pomoću Excel tabela za Windows.

Na hidraulični režim ove toplinske mreže postavljaju se sljedeći zahtjevi:

a) pritisak u povratnom cevovodu mora da obezbedi punjenje gornjih uređaja sistema grejanja i da ne prelazi dozvoljeni radni pritisak u lokalnim sistemima. U sistemima grijanja proračunatih zgrada, liveno gvožđe sekcijski radijatori sa dozvoljenim radnim pritiskom od 60 m vode;

b) pritisak vode u usisnim cijevima mrežnih i dopunskih pumpi ne smije prelaziti dozvoljenu čvrstoću konstrukcije pumpe i ne smije biti niži od 0,5 kgf/cm 2;

c) pritisak vode u povratnim cjevovodima toplinske mreže, kako bi se izbjeglo curenje zraka, mora biti najmanje 0,5 kgf/cm 2;

d) pritisak u dovodnom cevovodu za vreme rada mrežnih pumpi mora biti takav da voda ne ključa na svojoj maksimalnoj temperaturi ni u jednoj tački u dovodnom cevovodu, u opremi izvora toplote i u uređajima direktnog sistema potrošača toplote priključen na mreže grijanja, dok pritisak u opremi, izvoru topline i toplinskoj mreži ne bi trebao prelaziti dopuštene granice njihove čvrstoće;

e) statički pritisak u sistemu za snabdevanje toplotom treba da bude takav da će u slučaju gašenja mrežnih pumpi u cevovodima obezbediti punjenje gornjeg uređaji za grijanje u zgradama i nije uništio donje uređaje.

f) pad pritiska na grejnim mestima potrošača mora biti najmanje hidraulički otpor sistemi potrošnje toplote, uzimajući u obzir gubitke pritiska u dijafragme gasa i u mlaznicama lifta;

Na osnovu ovih zahtjeva, minimalna pozicija statičkog pijezometra treba da bude 3-5 metara viša od najviše lociranih instrumenata, a maksimalna vrijednost ne smije prelaziti 80 m.

Da bi se uzeli u obzir međusobni uticaji terena, visina pretplatničkih sistema, gubici pritiska u toplotnim mrežama i niz zahteva u procesu izrade hidrauličkog režima toplotne mreže, potrebno je izgraditi pijezometrijski graf. Na pijezometrijskom grafikonu vrijednosti hidrauličkog potencijala su izražene u jedinicama glave.

Piezometrijski graf je grafički prikaz pritiska u toplovodnoj mreži u odnosu na teren na kojem se nalazi. Na pijezometrijskom grafikonu u određenoj skali se ucrtavaju teren, visina prigrađenih objekata i pritisak u mreži. Na horizontalnoj osi grafika ucrtana je dužina mreže, a na vertikalnoj osi grafika pritisci. Tlačni vodovi u mreži primjenjuju se i za radni i za statički način rada.

Piezometrijski graf

Piezometrijski graf je grafički prikaz tlaka u mreži grijanja u odnosu na površinu na kojoj je položena. Na pijezometrijskom grafikonu, u određenoj skali, ucrtavaju se teren, visina prigrađenih objekata i pritisak u mreži. Na horizontalnoj osi grafikona je ucrtana dužina mreže, a na vertikalnoj osi pritisak. Piezometrijski graf se gradi na sljedeći način:

1) uzimajući kao nulu oznaku najniže tačke toplovodne mreže, primeniti profil terena duž trase magistralnog puta i krakova, čije se oznake terena razlikuju od oznaka magistralnog voda. Na profilu su pričvršćene visine pričvršćenih objekata;

2) postaviti liniju koja određuje statički pritisak u sistemu (statički režim). Ukoliko pritisak na pojedinim tačkama sistema prelazi granice čvrstoće, potrebno je obezbediti priključenje pojedinih potrošača prema nezavisna šema ili podjela toplotnih mreža na zone sa izborom za svaku zonu svoje linije statična glava. U razdjelnim čvorovima ugrađeni su automatski uređaji za rezanje i dovod toplinske mreže;

3) staviti liniju pritiska povratne linije pijezometrijskog grafika. Nagib vodova se određuje na osnovu hidrauličkog proračuna toplotne mreže. Visina potisnog voda na grafikonu se bira uzimajući u obzir gore navedene zahtjeve za hidraulički režim. Kod neravnog profila trase nije uvijek moguće istovremeno ispuniti zahtjeve za punjenje gornjih tačaka sistema potrošnje topline bez prekoračenja dozvoljenih pritisaka. U tim slučajevima odabire se način rada koji odgovara jačini uređaja za grijanje i zasebni sistemi, čija poplava neće biti omogućena zbog niske lokacije.

Linija pijezometrijskog grafika povratnog cjevovoda magistrale na mjestu sjecišta s ordinatom koja odgovara početku toplinske mreže određuje potrebni tlak u povratnom cjevovodu instalacije za grijanje vode (na ulazu mrežne pumpe );

4) staviti liniju dovodne linije pijezometrijskog grafa. Nagib vodova se određuje na osnovu hidrauličkog proračuna toplotne mreže. Prilikom odabira položaja pijezometrijskog grafa uzimaju se u obzir zahtjevi za hidraulični režim i hidraulične karakteristike mrežna pumpa. Linija pijezometrijskog grafikona dovodnog cjevovoda na mjestu sjecišta sa ordinatom koja odgovara početku toplinske mreže određuje potrebni tlak na izlazu iz instalacije grijanja. Tlak u bilo kojoj točki mreže grijanja određen je dužinom segmenta između ove točke i linije pijezometrijskog grafikona dovodnog ili povratnog voda.

Iz pijezometrijskog grafika se vidi da je statička visina na ulazima iz kotlarnice DN=20 m.w.st.

5.5. Piezometrijski graf

Prilikom projektovanja i upravljanja razgranatim toplovodnim mrežama široko se koristi pijezometrijski graf na kojem se u određenoj skali ucrtavaju teren, visina priključenih objekata i pritisak u mreži; lako je odrediti pritisak () i raspoloživi pritisak (pad pritiska) u bilo kojoj tački u mreži i pretplatničkim sistemima koji ga koriste.

Na sl. 5.5 prikazuje piezometrijski grafikon dvocijevnog sistema za grijanje vode i dijagram strujnog kola sistemima. Nivo I - I, koji ima horizontalnu oznaku 0, uzima se kao horizontalna ravan referentnog pritiska; , – raspored pritisaka dovodnog voda mreže; , - dijagram glave povratna linija mreže; - ukupna visina u povratnom razvodniku izvora topline – pritisak koji razvija mreža oma 1; H st – ukupna visina koju razvija sastavni oh, ili, što je isto, ukupna statička glava mreže grijanja; H to – ukupna glava u tački To na ispusnoj cijevi a 1; – gubitak pritiska vode iz mreže u postrojenju za termičku obradu III;

Hn 1 - puni tlak u dovodnom razvodniku izvora opskrbe toplinom: . Raspoloživi pritisak vode iz mreže na kolektorima . Tlak u bilo kojoj točki mreže grijanja, na primjer, u točki 3, označava se kako slijedi: - ukupna glava na tački 3 mreža dovoda; – ukupna glava u tački 3 povratni vod mreže.

Ako je geodetska visina ose cevovoda iznad referentne ravni u ovoj tački mreže Z 3 , zatim pijezometrijska glava u tački 3 dovodni vod, a pijezometrijska glava u povratnom vodu. Dostupan pritisak na tački 3 toplinske mreže jednaka je razlici između pijezometrijskih glava dovodnog i povratnog voda toplinske mreže ili, što je isto, razlici između ukupnih glava .

Raspoloživi pritisak u toplovodnoj mreži na priključku pretplatnika D:

Gubitak napona u povratnom vodu u ovoj dionici toplinske mreže

U hidrauličkom proračunu parnih mreža, profil parovoda se može zanemariti zbog male gustoće pare. Pretpostavlja se da je pad tlaka u dijelu parovoda jednak razlici tlaka na krajnjim točkama dionice. Za izbor njihovih prečnika i organizaciju pouzdanog hidrauličkog režima mreže od najveće je važnosti ispravno određivanje gubitka pritiska, odnosno pada pritiska u cevovodima.

Da bi se spriječile pogrešne odluke, prije izvođenja hidrauličkog proračuna mreže za grijanje vode, potrebno je navesti mogući nivo statičkih pritisaka, kao i linije maksimalno dozvoljenih maksimalnih i minimalnih hidrodinamičkih pritisaka u sistemu i, vođeni njima. , izaberite prirodu pijezometrijskog grafika iz uslova da za bilo koji očekivani režim rada pritisak u bilo kojoj tački sistema za snabdevanje toplotom ne prelazi dozvoljene granice. Na osnovu tehničkog i ekonomskog proračuna potrebno je samo pojasniti vrijednosti gubitaka tlaka, ne prelazeći granice naznačene pijezometrijskim grafikonom. Ovaj postupak projektovanja omogućava da se uzmu u obzir tehničke i ekonomske karakteristike objekta koji se projektuje.

Glavni zahtjevi za tlačni režim mreža za grijanje vode iz uslova pouzdanog rada sistema za opskrbu toplinom su sljedeći:

1) nije dozvoljeno prekoračenje dozvoljenih pritisaka u opremi izvora, toplovodne mreže i pretplatničkih instalacija. Dozvoljeni višak (iznad atmosferskog) u čeličnim cjevovodima i fitingima toplovodnih mreža ovisi o korištenom asortimanu cijevi i u većini slučajeva iznosi 1,6–2,5 MPa;

2) obezbeđivanje viška (iznad atmosferskog) pritiska u svim elementima sistema za snabdevanje toplotom kako bi se sprečila kavitacija cevi (mreža, dopuna, mešanje) i zaštitio sistem za snabdevanje toplotom od curenja vazduha. Ako to ne učinite, dovest će do korozije opreme i poremećaja cirkulacije vode. Kao minimalnu vrijednost nadpritisak uzeti 0,05 MPa (5 m vodenog stupca);

3) obezbeđivanje neproključavanja mrežne vode u hidrodinamičkom režimu sistema za snabdevanje toplotom, tj. kada voda cirkuliše u sistemu.

Na svim tačkama sistema za snabdevanje toplotom mora se održavati da je veća od zasićene vodene pare na maksimalnoj temperaturi mrežne vode u sistemu.

Za preliminarnu konstrukciju pijezometrijskog grafa može se preporučiti sljedeća metoda (slika 2).

1) Uzimajući kao nulu oznaku najniže tačke područja, gradi se profil toplovodne mreže.

2) Na profilu se ucrtavaju u mjerilu visine prigrađenih objekata.

3) Odabrano i ucrtano na grafikon S-S nivo statički pritisak, na osnovu uslova obezbeđivanja neključanja na najvišoj tački regiona (u ovom slučaju na ▼ 20) i ne prekoračenja dozvoljenog pritiska u lokalnom sistemu na najnižoj tački regiona (u ovom slučaju na ▼ 0).

Rice. 2. Izrada pijezometrijskog grafika vodovodne mreže.

4) Ocrtava se granični, najstrmiji položaj pijezometrijske krive povratnog voda KL, na osnovu zadovoljenja sljedeća dva zahtjeva:

a) pijezometrijska glava u povratnom vodu ne bi trebala prelaziti 50 m, što vam omogućava da povežete sve sistemi grijanja direktno na mrežu grijanja, bez pribjegavanja ugradnji bojlera na ulazima;

b) pijezometrijska glava u povratnom vodu ne smije biti niža od 5 m kako bi se izbjegao vakuum.

Takva linija u našem slučaju je prava KL.

Specifični gubitak tlaka u povratnom vodu mreže grijanja, podešen za hidraulički proračun, ne smije prelaziti nagib KL voda.

Na osnovu tehničko-ekonomskih proračuna, za piezometrijsku povratnu liniju može se izabrati bilo koja linija čiji je nagib manji od nagiba pijezometrijske linije KL i čiji položaj zadovoljava gore navedene zahtjeve: takva linija može npr. biti MN linija.

Prilikom odabira položaja piezometrijske krive dovodnog voda uzimaju se u obzir sljedeći uvjeti:

1. Ni u jednoj tački u mreži grijanja tlak u dovodnom vodu ne smije biti niži od statičkog visine, tj. piezometrijska kriva dovodnog voda ne smije prelaziti liniju statičkog tlaka S - S. Ovaj uvjet osigurava da voda u dovodni vod ne ključa.

2. Poželjno je da raspoloživi pritisak na ulazu kod potrošača, odnosno razlika između pritisaka dovodnog i povratnog voda na mestu priključka potrošača (npr. vrednost DN kod pretplatnika D) je jednak ili nešto veći od gubitka glave u pretplatničkom sistemu, uključujući ulaznu opremu. Ako ovaj uvjet nije zadovoljen, tada se crpne podstanice moraju instalirati u mreži ili na pretplatničkim ulazima. Ovo otežava rad, iako se izgradnja crpnih podstanica u nekim slučajevima isplati uštedom električne energije za pumpanje rashladnog sredstva zbog mogućnosti smanjenja raspoloživog pritiska na mrežnim pumpama CHP.

Nagib piezometrijskog grafika dovodne linije se bira na osnovu tehničko-ekonomskih proračuna. Piezometrijska kriva protočne linije može, na primjer, biti PR linija ako njen nagib odgovara ekonomskom specifičnom gubitku pritiska. Piezometrijski graf daje vizualni prikaz raspodjele tlaka u mreži, što je vrlo važno pri odabiru šeme pretplatničkog priključka.

Ovo je od posebnog značaja za izbor šeme povezivanja. instalacije grijanja na mrežu grijanja, budući da dozvoljeni tlak u ovim instalacijama može varirati u relativno uskim granicama.

Piezometrijski grafikoni prikazani na sl. 1-2 odnose se na dvocevnu vodovodnu mrežu.

Na sl. Na slici 3 prikazani su piezometrijski grafikoni jednocevnih mreža.

Rice. 3. Piezometrijski grafovi jednocevnih mreža.

a - vodovi tople vode: b - cjevovodi kondenzata.

Na slici 3a prikazan je piezometrijski grafikon mreže za dovod tople vode. Preko ove mreže voda se sa stanice snabdijeva pretplatnicima. Piezometrijski graf ima pristrasnost prema kretanju vode. Na vrhu tanka linija prikazuje mrežni dijagram. Debela linija ispod prikazuje piezometrijski dijagram.

H 1 -piezometrijska glava na stanici;

H 2 i H 3 -piezometrijski pritisak u tačkama 2 i 3 mreže;

H 4 , H 5 , H 6 - pijezometrijski pritisak na ulazima pretplatnika.

Piezometrijski pritisci na pretplatničkim ulazima moraju premašiti visinu pretplatničkih sistema.

Na sl. 3b prikazuje piezometrijski graf kondenzatne mreže. Preko ove mreže, kondenzat se pumpa od pretplatnika do stanice. Na vrhu tanka linija prikazuje shemu, ispod - debela linija - pijezometrijski graf. Piezometrijski graf ima nagib od pretplatnika do stanice. H 1 - pijezometrijski pritisak u cevovodu kondenzata na stanici; H 2 i H 3 - pijezometrijski pritisak u tačkama 2 i 3 kondenzata; H 4 , H 5 i H 6 - pijezometrijski pritisak u kondenzatnoj liniji kod pretplatnika.

Ove pritiske stvaraju rezervoari za kondenzat ili kondenzat pumpe instalirane kod pretplatnika.