Piezometrijski pritisak u povratnom cevovodu. Rad toplotnih mreža

5.5. Piezometrijski graf

Prilikom projektovanja i upravljanja razgranatim toplovodnim mrežama široko se koristi pijezometrijski graf na kojem se u određenoj skali ucrtavaju teren, visina priključenih objekata i pritisak u mreži; lako je odrediti pritisak () i raspoloživi pritisak (pad pritiska) u bilo kojoj tački u mreži i pretplatničkim sistemima koji ga koriste.

Na sl. 5.5 prikazuje piezometrijski grafikon dvocijevnog sistema za grijanje vode i dijagram strujnog kola sistemi. Nivo I - I, koji ima horizontalnu oznaku 0, uzima se kao horizontalna ravan referentnog pritiska; , – raspored pritisaka dovodnog voda mreže; , - grafikon pritiska povratnog voda mreže; - ukupna visina u povratnom razvodniku izvora topline – pritisak koji razvija mreža oma 1; H st – puni pritisak koji razvija sastavni ohm, ili, što je isto, pun statična glava mreža za grijanje; H to – ukupna glava u tački To na ispusnoj cijevi a 1; – gubitak glave mrežna voda u toplani III;

Hn 1 - puni tlak u dovodnom razvodniku izvora opskrbe toplinom: . Raspoloživi pritisak vode iz mreže na kolektorima . Pritisak u bilo kojoj točki mreže grijanja, na primjer, u tački 3, označava se kako slijedi: - ukupna glava u tački 3 mreža dovoda; – ukupna glava u tački 3 povratni vod mreže.

Ako je geodetska visina ose cevovoda iznad referentne ravni u ovoj tački mreže Z 3 , zatim pijezometrijska glava u tački 3 dovodni vod, a pijezometrijska glava u povratnom vodu. Dostupan pritisak na tački 3 toplinske mreže jednaka je razlici između pijezometrijskih glava dovodnog i povratnog voda toplinske mreže ili, što je isto, razlici između ukupnih glava .

Raspoloživi pritisak u toplovodnoj mreži na priključku pretplatnika D:

Gubitak napona u povratnom vodu u ovoj dionici toplinske mreže

U hidrauličkom proračunu parnih mreža, profil parovoda se može zanemariti zbog male gustoće pare. Pretpostavlja se da je pad tlaka u dijelu parovoda jednak razlici tlaka na krajnjim točkama dionice. Za izbor njihovih prečnika i organizaciju pouzdanog hidrauličkog režima mreže od najveće je važnosti ispravno određivanje gubitka pritiska, odnosno pada pritiska u cevovodima.

Da bi se spriječile pogrešne odluke, potrebno je hidraulički proračun mreže za grijanje vode, ocrtati mogući nivo statičkih pritisaka, kao i linije maksimalno dozvoljenih maksimalnih i minimalnih hidrodinamičkih pritisaka u sistemu i, vodeći se njima, izabrati prirodu pijezometrijskog grafika od uslova da za bilo kojem očekivanom načinu rada, pritisci u bilo kojoj tački sistema za dovod topline ne prelaze dozvoljene granice. Na osnovu tehničkog i ekonomskog proračuna potrebno je samo razjasniti vrijednosti gubitaka tlaka, ne prelazeći granice zacrtane pijezometrijskim grafikonom. Ovaj postupak projektovanja omogućava da se uzmu u obzir tehničke i ekonomske karakteristike objekta koji se projektuje.

Glavni zahtjevi za tlačni režim mreža za grijanje vode iz uslova pouzdanog rada sistema za opskrbu toplinom su sljedeći:

1) nije dozvoljeno prekoračenje dozvoljenih pritisaka u opremi izvora, toplovodne mreže i pretplatničkih instalacija. Dozvoljeni višak (iznad atmosferskog) u čeličnim cjevovodima i armaturama toplovodnih mreža ovisi o korištenom asortimanu cijevi i u većini slučajeva iznosi 1,6–2,5 MPa;

2) obezbeđivanje viška (iznad atmosferskog) pritiska u svim elementima sistema za snabdevanje toplotom kako bi se sprečila kavitacija cevi (mreža, dopuna, mešanje) i zaštitio sistem za snabdevanje toplotom od curenja vazduha. Ako to ne učinite, dovest će do korozije opreme i poremećaja cirkulacije vode. Kao minimalna vrijednost nadpritiska uzima se 0,05 MPa (5 m vodenog stupca);

3) obezbeđivanje neključanja mrežne vode u hidrodinamičkom režimu sistema za snabdevanje toplotom, tj. kada voda cirkuliše u sistemu.

Na svim tačkama sistema za snabdevanje toplotom mora se održavati da je veća od zasićene vodene pare na maksimalna temperatura mreže vode u sistemu.

Na pijezometrijskom grafikonu u skali su ucrtani teren, visina priključenih zgrada i pritisak u mreži. Koristeći ovaj grafikon, lako je odrediti pritisak i raspoloživi pritisak u bilo kojoj tački mreže i pretplatničkog sistema.

Nivo 1 - 1 se uzima kao horizontalna ravan očitavanja pritiska (vidi sliku 6.5). Linija P1 - P4 - grafikon pritiska dovodnog voda. Linija O1 - O4 - grafikon pritiska povratnog voda. H o1 je ukupan pritisak na povratnom kolektoru izvora; H sn - pritisak mrežne pumpe; H st je ukupna visina pumpe za dopunu, odnosno ukupna statička visina u mreži grijanja; H to- puni pritisak u t.K na potisnoj cijevi mrežne pumpe; D H m je gubitak pritiska u postrojenju za pripremu toplote; H p1 - ​​puni pritisak na dovodnom razvodniku, H n1 = H do - D H t. Raspoloživi pritisak mrežne vode na kolektoru CHPP H 1 =H p1 - H o1 . Pritisak u bilo kojoj tački mreže i označeno kao H n i , H oi - ukupni pritisak u prednjem i povratnom cjevovodu. Ako je geodetska visina u tački i tu je Z i , tada je piezometrijski pritisak u ovoj tački H p i - Z i , H o i – Z i u cjevovodu naprijed i nazad, respektivno. Dostupan pritisak na tački i je razlika između pijezometrijskog pritiska u prednjem i povratnom cjevovodu - H p i - H oi. Raspoloživi pritisak u toplovodnoj mreži na priključnoj tački D pretplatnika je H 4 = H p4 - H o4 .

Sl.6.5. Šema (a) i pijezometrijski grafikon (b) dvocijevne toplinske mreže

Postoji gubitak pritiska u dovodnom vodu u sekciji 1 - 4 . Postoji gubitak pritiska u povratnom vodu u sekciji 1 - 4 . Tokom rada mrežne pumpe, pritisak H st. napojne pumpe se reguliše regulatorom pritiska do H o1 . Kada se mrežna pumpa zaustavi, u mreži se postavlja statička glava H st, razvijen od strane pumpe za dopunu.

U hidrauličkom proračunu parovoda, profil parovoda se može zanemariti zbog male gustine pare. Gubitak pritiska kod pretplatnika, na primjer , zavisi od šeme povezivanja pretplatnika. Sa elevatorskim miješanjem D H e \u003d 10 ... 15 m, sa ulazom bez lifta - D n biti =2…5 m, u prisustvu površinskih grijača D H n = 5…10 m, sa mešanjem pumpe D H ns = 2…4 m.

Zahtjevi za režim pritiska u mreži grijanja:

U bilo kojoj tački u sistemu, pritisak ne smije premašiti maksimalnu dozvoljenu vrijednost. Cevovodi sistema za snabdevanje toplotom su projektovani za 16 atm, cjevovodi lokalni sistemi- za pritisak 6 ... 7 atm;

Da bi se izbeglo curenje vazduha u bilo kojoj tački sistema, pritisak mora biti najmanje 1,5 atm. Osim toga, ovaj uvjet je neophodan kako bi se spriječila kavitacija pumpe;

U bilo kom trenutku u sistemu, pritisak ne sme biti manji od pritiska zasićenja na datoj temperaturi kako bi se sprečilo ključanje vode.

Za analizu rada toplotnih mreža, odabir mrežne opreme, šeme za povezivanje pretplatnika na toplotne mreže, potrebno je razviti hidraulične načine grijanja vode (piezometrijske grafikone). Oni pokazuju promjenu tlaka po dužini cjevovoda iu elementima toplinske mreže. Hidraulični režimi treba razviti za periode grijanja i bez grijanja, kao i za hitne režime.

Piezometrijski graf su napravljeni za dva načina rada: statički, kada mrežna pumpa ne radi, i dinamički, kada mrežna pumpa radi. U statičkom režimu nema cirkulacije vode, a njen pritisak je isti na svim tačkama cevovoda. Vrijednost ovog tlaka mora biti dovoljna za punjenje lokalnih sustava grijanja, ventilacije i tople vode u slučaju gašenja glavne pumpe. U praksi, statički pritisak se održava radom pumpe za dopunu koja je povezana na usisnu cijev glavne pumpe. Shodno tome, pritisak koji razvija pumpa za dopunu mora biti jednak pritisku ispred mrežne pumpe.

Prilikom izračunavanja pijezometrijskog grafa, moraju se poštovati sljedeći uslovi:

1. Statički pritisak u sistemima za snabdevanje toplotom vodom kao nosiocem toplote ne sme da pređe dozvoljeni pritisak u opremi izvora toplote, u cevovodima toplovodnih mreža, u opremi toplotnih punktova i u grejanju, ventilaciji i toploj vodi. sistemi napajanja potrošača direktno priključenih na toplotne mreže.

2. Statički pritisak treba da obezbedi da se sistemi grejanja, ventilacije i tople vode potrošača direktno priključenih na toplovodne mreže napune vodom u slučaju isključenja mrežne pumpe.

3. Pritisak vode u dovodnim cevovodima toplovodnih mreža za vreme rada mrežnih pumpi uzimati na osnovu uslova ne ključanja vode na njenoj maksimalnoj temperaturi u bilo kojoj tački dovodnog cevovoda, u opremi toplotne opreme. izvor i u uređajima potrošačkih sistema direktno povezanih na toplovodne mreže.

4. Pritisak vode u povratnim cevovodima toplovodnih mreža tokom rada mrežnih pumpi mora biti prevelik (najmanje 0,05 MPa), ne sme preći dozvoljeni pritisak u potrošačkim sistemima i obezbediti punjenje lokalnih sistema (preći pritisak koji stvara stub vode u sistemima grijanja višespratnica).

5. Pritisak i temperatura vode u usisnim cijevima mreže, pumpe za dopunu, pojačivača i miješanja ne smiju prelaziti granice čvrstoće konstrukcija pumpe.

6. Pad pritiska na ulazu dvocevne toplovodne mreže u zgrade kod određivanja pritiska mrežnih pumpi (sa liftovskim priključkom sistema grejanja) treba uzeti jednak izračunatom gubitku pritiska na ulazu i u lokalnom sistemu sa koeficijent od 1,5, ali ne manji od 0,15 MPa.

Piezometrijski grafikon pokazuje da:

1. Pritisak u usisnoj cijevi mrežne pumpe je veći od 5m kako bi se izbjegla kovitacija.

N Sun. = 10m > 5m

2. Potisni vod u povratnom vodu se nalazi iznad svih zgrada, što osigurava da su svi sistemi pretplatničkog grijanja napunjeni vodom. Uslov je ispunjen.

3. Pritisak povratnog voda ne prelazi dozvoljenu snagu

N add. = 60 m;

N arr. = 45,8m;

N arr.< Н доп.

Uslov je ispunjen.

4. Pritisak u dovodnom vodu H G ne prelazi dozvoljeni pritisak u smislu čvrstoće cevi.

N add. tr. = 100 m;

N pod tr. . = 66,7 m;

N pod tr. .< Н доп. тр.

Uslov je ispunjen.

5. Pritisak u povratnom vodu u statičkom i dinamičkom režimu ne prelazi jačinu dozvoljenog pritiska u elementima sistema potrošnje toplote:

N arr. = 45,8 m;

N add. = 60 m;

N arr.< Н доп.

Uslov je ispunjen.

6. Pritisak u dovodnom vodu premašuje pritisak zasićenja, tj. posmatra se stanje bez ključanja za datu temperaturu rashladnog sredstva od 150°C.

Izbor pumpe

Za odabir bilo koje pumpe potrebno je poznavati njen učinak (isporuku) i razvijeni tlak (pritisak). U tom slučaju treba uzeti u obzir da potrebni načini rada (kapacitet i pritisak) moraju biti unutar radnog područja njegovih karakteristika. Prema potrebnom protoku i pritisku na zbirnom grafikonu polja, preliminarno se bira pumpa potrebne veličine, a zatim se prema grafičkoj karakteristici pojašnjava ispravnost izbora i određuju svi ostali pokazatelji (koeficijent korisna akcija, snaga na osovini motora, brzina, prečnik radnog kola).

Učinak mrežne pumpe jednak je ukupnom protoku rashladne tekućine u mreži grijanja za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom.

Pritisak mrežne pumpe, MPa, troši se da se savlada otpor sistema za opskrbu toplinom

gdje je gubitak pritiska u mrežna oprema kotlarnica, MPa;

Gubitak pritiska u dovodnom vodu, MPa;

Gubitak pritiska u povratnom vodu, MPa;

Gubitak pritiska kod pretplatnika, MPa.

Gubitak pritiska se određuje iz pijezometrijskog grafika.

AT dvocevni sistemi opskrbu toplinom u prisustvu cjelogodišnjeg opterećenja opskrbe toplom vodom, preporučljivo je ugraditi najmanje dvije mrežne pumpe sa različite karakteristike: jedan za rad hladnog perioda sa maksimalnim performansama, drugi - za pumpanje vode u sistemu za vodosnabdevanje u toploj sezoni. Performanse druge pumpe:

.

Osim toga, mora se instalirati rezervna pumpa.

Za kompenzaciju curenja vode i održavanje potrebnog nivoa pijezometrijskog pritiska, kako u statičkom tako iu dinamičkom režimu, potrebno je ugraditi pumpu za dopunu.

Pritisak koji razvija uzet je jednak pritisku u usisnoj cevi mrežne pumpe i određen je položajem pijezometrijskog voda u povratnom vodu. Protok pumpe za dopunu, m 3 / h, u zavisnosti od vrste sistema za snabdevanje toplotom, određuje se formulama:

Za napajanje zatvorene mreže grijanja

;

Za napajanje otvorene mreže grijanja

,

gde je V zapremina vode u sistemu za snabdevanje toplotom, m 3;

Maksimalna potrošnja vode za opskrbu toplom vodom, m 3 / h.

Količina vode u sistemu grijanja može se odrediti iz stvarnih dimenzija cijevi (dužina i prečnik) ili iz specifični indikatori, koji određuje zapreminu vode po jedinici toplotne snage. Količina vode je određena za sve elemente sistema za snabdevanje toplotom: kotlarnicu, spoljne cjevovode, lokalne pretplatničke sisteme. Specifične količine vode, m 3 / MW mogu se uzeti jednakima:

Za kotlarnicu ;

Za vanjske cjevovode ;

Za sustave grijanja;

Za ventilacijske sustave;

Za sustave opskrbe toplom vodom;

, , , ;

S obzirom na gore navedeno, zapremina vode može se odrediti formulom

gdje je ukupna procijenjena potrošnja toplote u sistemu za snabdevanje toplotom, MW;

, , - procijenjena potrošnja topline za grijanje, ventilaciju i toplu vodu, respektivno, MW.

Minimalni broj radna pumpa za dopunu uzima se jednaka: in zatvoreni sistemi- jedan, otvoren - dva. U oba slučaja predviđena je jedna rezervna pumpa istog kapaciteta.

U sistemima za opskrbu toplinom, sljedeće vrste pumpi mogu se koristiti kao mrežne cirkulacijske i pumpe za dopunu:

1. SE - horizontalni spiralni tip sa duplim ulaznim impelerima, jednostepeni. Pumpe tipa SE se koriste kao mrežne pumpe u veliki sistemi dovod topline i ugrađen na dovodnim cjevovodima toplinskih mreža za pumpanje pregrijane vode temperature do 180°C i sa radnim pritiskom na ulazu pumpe od 0,4 do 2,5 MPa.

2. D - horizontalni jednostepeni sa polu-spiralnim dovodom tečnosti do radnog kola. Dizajniran za vodu čija temperatura ne prelazi 85°C i maksimalni napon od 20 m w.c.

3. K - Centrifugalne pumpe tip konzole.

Date su karakteristike pumpi za toplovodne mreže referentna literatura.

Proračun mrežne pumpe:

Zapremina pumpane vode za zimski uslovi:

Zapremina pumpane vode za letnji uslovi:

, (t/h);

Odabiremo dvije mrežne pumpe:

Za zimski period dvije pumpe marke D630-90 sa sljedećim parametrima: prečnik radnog kola - 450, nazivni protok - 630 m³ / h, ukupna visina - 63 m, efikasnost - 75%, snaga osovine pumpe - 365 kW.

Za ljetni period D200-95 sa parametrima: prečnik radnog kola - 240, nazivni protok - 200 m³ / h, ukupna visina - 64 m, efikasnost - 85%, snaga osovine pumpe - 70 kW.

Takođe obezbeđuje jednu rezervnu pumpu D630-90 i jednu rezervnu pumpu D200-95.

Proračun napojne pumpe:

, (MPa);

Zapremina pumpane vode:

, (m³), , (m³),

, (m³), , (m³);

, (t/h);

Odabiremo pumpu za dopunu K20 / 30 sa sljedećim parametrima: prečnik radnog kola - 162, nominalni protok - 20 m³ / h, ukupna visina - 30 m, efikasnost - 64%, snaga osovine pumpe - 2,7 kW.

Dostupna je rezervna pumpa iste marke.

Piezometrijski graf je grafički prikaz pritiska u toplotnoj mreži u odnosu na površinu na kojoj je položena.

Prilikom crtanja grafika, dužina mreže se iscrtava na horizontalnoj osi, a pritisci se crtaju na vertikalnoj osi. Lokacija izvora topline uzima se kao ishodište koordinata u glavnim mrežama. Profil trase i visine priključenih potrošača grade se u prihvaćenoj mjeri. Za glavne toplotne mreže mogu se uzeti skale: horizontalno M g 1: 10000; vertikalno M u 1:1000.

Sa relativno tihim profilom putanje, konstrukcija pijezometrijskog grafa obično počinje od neutralne tačke 0. Neutralna tačka 0 na usisnoj cevi mrežne pumpe uzima se na način da povratna linija toplovodna mreža se nalazila 3-5 m više od najviših objekata.

Nadalje, koristeći rezultate hidrauličkog proračuna, konstruiše se linija gubitaka tlaka u povratnom vodu. Tlačni vod u povratnom vodu mora biti dovoljno visok (što ukazuje na punjenje lokalnih sistema), da ne prelazi zgrade na grafikonu (neprekidno stanje) i da istovremeno bude minimalan (da se uređaji za grijanje ne bi oštetili - a sigurnosnim uslovima).

Zatim se gradi vod raspoloživog pritiska za sistem za snabdevanje toplotom za obračunsko tromesečje, čija se vrednost može uzeti kao 40-50 m.w.st.

Tada se vrijednost gubitaka tlaka u komunikacijama izvora topline odlaže, u nedostatku podataka uzima se jednakom 25-30 m.w.st.

Zatim se povlači linija statički pritisak, što bi trebalo

premašuju najviše zgrade za 3-5 m.

PRIMJER 6. Prema hidrauličkom proračunu (primjer 5), izgraditi pijezometrijski grafikon. Procijenjena temperatura vode u mreži je 150-70 o C. Spratnost zgrada treba da bude 16 spratova. Visina sprata objekta je 3 m.

Odluka:

Početna tačka 0 uzima se na neutralnoj tački na usisnoj cevi mrežne pumpe tako da se povratni vod nalazi 3-5 m iznad najviših objekata. Optimalna vrijednost početna tačka je 48 m.w.st. Da bismo provjerili odabranu početnu točku, povlačimo potisnu liniju u povratnom vodu cijelom dužinom. Oznaka potisnog voda na kraju magistrale je 48 mw. plus gubitak glave od 6,83 m.w.st., tj. 54,83 m.w.st. Dobijeni potisni vod se nalazi 4,83 m iznad najviših zgrada, čija je visina 50 m. Na osnovu toga možemo smatrati da je prihvaćena oznaka neutralne tačke 48 ispravno odabrana.

Gradimo vod raspoloživog pritiska za sistem za snabdevanje toplotom kvarta 2. Raspoloživi pritisak u ovaj primjer uzeto jednako 40 m.w.st.

Zatim gradimo liniju gubitaka pritiska dovodnog cjevovoda. Višak tačke C u odnosu na tačku D će biti jednak gubitku napona u dovodnom vodu, koji se uzima jednak gubitku glave u povratnom vodu i nalazi se u ovom

primjer 6,83 m.

Slika 6. Piezometrijski graf toplotne mreže

Zbir ordinata H, koji zatvara dovodni i povratni vod na početku glavnog (kod izvora toplote), prikazuje ukupan pad pritiska dovodnog i povratnog voda i krajnjeg ulaza (pritisak na izlazu iz kotlarnice). N p - potrebni pritisak pumpe za dopunu u dinamičkom režimu. H sn - pritisak mrežne pumpe. H um - gubitak pritiska u komunikacijama izvora toplote.

U toplotnim mrežama, za karakterizaciju hidrauličkog potencijala zajedno sa pritiskom R koristi se pritisak N. Pod naponom se podrazumijeva pritisak izražen u linearnim jedinicama, po pravilu, u metrima stupca tečnosti koji se kreće kroz cjevovod, tj.

gdje H - glava, m; R - pritisak rashladne tečnosti, kgf/m2 ili N/m2; γ- specifična gravitacija rashladno sredstvo, kgf/m3 ili N/m3.

Slična formula se može napisati za gubitak glave:

gdje je pad tlaka ili raspoloživi pad tlaka.

Specifični linearni gubitak pritiska po jedinici dužine cevovoda određuje se formulom

Formula (9.2) za linearni pad pritiska, uzimajući u obzir relaciju (9.3), ima oblik

Formule (9.5), (9.6), uzimajući u obzir relaciju (9.7), svode se na jednu formulu

Hidraulički režim toplovodne mreže određuju mnogi faktori: geodetske kote terena, visina objekata, gubitak pritiska (pritisak) u delovima mreže itd. Svi ovi faktori u određenoj skali se odražavaju u pijezometrijskim grafikonima. Kada se koriste takvi grafikoni, pravi se razlika između ukupnog napona, koji se meri od jednog uslovnog horizontalnog nivoa zajedničkog za celu mrežu, i pijezometrijske visine (piezometrijske visine), merene od nivoa polaganja ose cevovoda u datoj tački. .

As studija slučaja razmotrite piezometrijski graf dvocijevne mreže prikazan na sl. 9.1. Na njemu vrijednost predstavlja pritisak koji razvijaju mrežne pumpe CHP ili kotlarnice.

Na osnovu uslova pouzdan rad, postavljeni su sljedeći zahtjevi na režim pritiska toplovodnih mreža.

1. Preveliki pritisak (iznad atmosferskog) u povratnim cjevovodima, a samim tim i u onim koji su priključeni na mrežu sistemi grijanja ne smiju prelaziti dozvoljene vrijednosti ​​(6 ati za grijače od livenog gvožđa). Imajte na umu da se u ravnim cjevovodima osiguravaju dozvoljeni tlakovi u uređaji za grijanje potrošači topline se osiguravaju uz pomoć prigušnih dijafragmi (podložaka). Napomenimo da se obrnutim naziva cjevovod kojim se rashladna tekućina vraća od potrošača do izvora topline.

Rice. 9.1.

- linija pijezometrijskih pritisaka pravog cjevovoda; - linija pijezometrijskih pritisaka povratnog cjevovoda; - geodetska oznaka visine terena; I–I je uslovna referentna ravan koja ima geodetsku elevaciju jednaku nuli (); H 1 – pijezometrijska visina na ulazu u ravni cjevovod; H 2 – pijezometrijska visina na izlazu povratnog cjevovoda; Δ H 1 - raspoloživi pritisak na ulazu u sistem grejanja; H 3 - ukupna visina u direktnom cjevovodu kod potrošača koji se nalazi na tački With teren; Δ H 2 - pijezometrijska visina u ravnom cjevovodu kod potrošača u tački WITH; Δ H 1 – pijezometrijska visina u povratnom cjevovodu kod potrošača u tački C; H 4 - puni pritisak u povratnom cevovodu potrošača u tački C; Δ H 2 - raspoloživi pritisak kod potrošača u tački With ; H 5 - pijezometrijska visina na krajnjoj tački pravog cjevovoda; H 6 - pijezometrijska visina na ulazu u povratni cevovod; Δ H 3 - raspoloživi pritisak na krajnjoj tački mreže za grejanje; L- dužina cjevovoda mreže grijanja; SS- statična linija glave

• 2. Da bi se spriječilo curenje zraka, višak tlaka u mreži grijanja i priključenim sistemima grijanja mora biti najmanje 0,5 atm.
• 3. Da bi se osigurao rad mrežnih pumpi bez kavitacije, pritisak u usisnoj komori mora biti najmanje 0,5 atm.
• 4. Razlika pritisaka između direktnog i povratnog cjevovoda (dostupna razlika tlaka) ne smije biti niža od dozvoljene vrijednosti (najmanje 20 m). Ova razlika mora premašiti gubitak tlaka u sustavima grijanja potrošača. Ako ovaj uvjet nije izvodljiv (na primjer, kod grijanja visokih zgrada), tada se na pretplatničkim ulazima ugrađuju buster pumpne stanice.
• 5. Neophodno je osigurati da voda ne proključa u svim cjevovodima toplovodne mreže i sistema grijanja pretplatnika. Zbog činjenice da temperatura vode u direktnom cevovodu može da pređe 100°C, pri određenom pritisku, većem od atmosferskog, može da proključa. S tim u vezi, na pijezometrijskom grafu je ucrtana linija statičkog pritiska SS. Ovo je linija koja karakterizira pritisak ključanja tekućine u ravnom cjevovodu pri datoj temperaturi rashladne tekućine i tijekom njenog kretanja i u stacionarnom stanju. Zbog toga pritisak u direktnom cevovodu ne sme biti niži od statičkog pritiska. Pošto je temperatura vode u povratnom cevovodu uvek manja od 100°C, prema uslovima ključanja tečnosti, pritisak ovde ne bi trebalo da bude niži od atmosferskog. U praksi se koriste mreže za grijanje kako bi se osiguralo nevrijenje tekućine i spriječilo curenje zraka nadpritisak u povratnom cjevovodu ne smije biti niži od 0,5 atm.

U nedostatku pumpnih stanica za podizanje i spuštanje unutar toplinske mreže, pijezometrijska linija direktnog cjevovoda je uvijek opadajuća. Nagib ove linije u odnosu na referentnu ravninu I–I određen je gubitkom pritiska duž dužine cevi, koji zauzvrat zavisi od vrste rashladnog sredstva, njegovog protoka, hrapavosti zidova cevovoda i dr. faktori. Piezometrijska povratna linija iz tačke AT do tačke AT 2 je uvijek uzlazno. Nagib ove linije zavisi od istih faktora koji određuju nagib piezometrijske linije pravog cjevovoda.

Pri malim brzinama protoka rashladne tečnosti u kratkim cevovodima veliki prečnik gubitak glave po njihovoj dužini biće zanemarljiv. Piezometrijske linije prednjeg i povratnog cjevovoda u ovom slučaju će predstavljati linije koje su praktično paralelne sa uslovnom referentnom ravninom I–I.

pritisak H 2 u tački AT postavljaju pumpe za dopunu stanice (kotlovnice). Pritisak koji oni stvaraju je osnovni. Ne mijenja se nikakvim promjenama parametara unutar mreže, uključujući i promjenu nagiba piezometrijske linije. BB 2 povratni cjevovod, čija je vrijednost određena gore navedenim faktorima.