Potporne strukture. Nadzemni vodovi
Ponekad se zavojnica ne sastoji od jedne, već nekoliko paralelnih žica. U ovom slučaju, žice moraju imati jednake dužine i isto spajanje sa lutajućim poljem, inače će doći do značajnih dodatnih gubitaka. Stoga, paralelne žice koje formiraju zavojnicu, ako su smještene okomito na raspršivanje, moraju se u skladu s tim transponirati, odnosno promijeniti mjesta.
Transpozicija paralelnih žica u kontinuiranom namotu
U kontinuiranom namotaju, paralelne žice se izmjenjuju u prijelazima iz jedne zavojnice u drugu, a broj prijelaza je jednak broju paralelne žice u zavojnici. Kao što vidite, pri prelasku iz prve zavojnice u drugu, paralelne žice mijenjaju mjesta, odnosno, gornje žice postaju niže, a donje žice postaju gornje. Da biste to učinili, prijelazi žice su pomaknuti jedan od drugog. Pomicanje se obično izvodi za jedan raspon između šina. Kao rezultat toga, zavojnica koja se sastoji od dvije paralelne žice zauzima dva raspona sa svojim prijelazima, tri raspona od tri, četiri raspona od četiri.
Praksa proizvodnje višeparalelnih kontinuiranih namotaja razvila je pravilo prema kojem se srednja žica smatra početkom i krajem zavojnice čiji se zavoj sastoji od neparnog broja paralelnih žica, a kada čak broj paralelne žice - posljednja žica prve polovine svih žica. Dakle, kod dvožilnog zavoja, ovo će biti prva gornja žica, kod trožilnog zavoja, druga srednja žica, a kod četverožilnog, druga žica, računajući odozgo itd.
Tačka savijanja svake od paralelnih žica za prijelaz sa zavojnice na zavojnicu, kao što je već naznačeno, prethodno je izolirana električnim kartonom. Prilikom savijanja, za vanjski prijelaz, traka se nanosi na žicu odozdo, a za unutrašnji prijelaz, kutija se postavlja na žicu odozgo.
Mjesta prijelaza, a samim tim i krivine žica, označena su u skladu sa crtežom namotaja u proširenom obliku, gdje su prikazane i numerirane sve šine i rasponi i prikazani svi prijelazi i transpozicije. Na crtežu su vanjski prelazi prikazani isprekidanim linijama, a unutrašnji isprekidanim linijama.
Prilikom vanjskih prijelaza iz zavojnice bez prijenosa u poprečnu zavojnicu, prvo se savija gornja žica, a zatim, idući uzastopno odozgo prema dolje, ostatak. Istovremeno, točka savijanja za svaku narednu žicu se pomiče za jednu šinu. Prijelazi svih žica položeni su tako da gornje žice idu redom na donje, a donje na gornje.
Za namotavanje poprečne zavojnice potrebno je glatko spustiti prijelaze od vrha stalnog namotaja prema dolje na šine do baze privremenog zavojnice. Za to se koristi tehnološki klin, koji se sastavlja u koracima od električnih kartonskih traka širine približno jednake širini žice zajedno s izolacijom. Dužina klina, ovisno o broju paralelnih žica u zavoju, uzima se jednakom 1/3-1/2 okretaja.
Klin bi trebao imati maksimalnu visinu jednaku radijalnoj veličini zavojnice minus jedan okret. Ova visina bi se trebala postepeno smanjivati: ispod drugog prijelaza - za debljinu jedne žice, ispod trećeg prijelaza - za drugu debljinu jedne žice itd., a izvan svih prijelaza ravnomjerno i postepeno se poništava. Nakon što je klin završen, zavije se cijelom dužinom zaštitnom trakom. Ovako napravljen klin se postavlja ispod prelaza i glatko se spušta na šine. Zatim se namota poprečna zavojnica.
Prilikom namotavanja prvog zavoja poprečne zavojnice, žice se polažu na šine u maloj spirali, a početak zavoja je nešto podignut u odnosu na kraj. Stoga se na kraju prvog zavoja postavlja i tehnološki klin, regrutiran od elektrokartonskih traka, na određenu dužinu. U prisustvu ovog klina, drugi namotaj bez napora i ravnomjerno leži na prvom namotu, a svi privremeni zavojnici leže stabilno jedan na drugom. Nakon namotavanja privremenog namotaja, označite mjesta savijanja za unutrašnje prijelaze na sljedeći stalni neprelazni kalem i savijte sve paralelne žice. Prethodno je mjesto savijanja svake žice izolirano električnom kartonskom kutijom, koja se postavlja na vrh žice i učvršćuje trakom.
Prilikom unutarnjih prijelaza s unakrsne zavojnice na neunakrsnu zavojnicu, najprije se savija donja žica, a zatim, idući uzastopno odozdo prema gore, sve ostalo. Istovremeno, točka savijanja za svaku narednu žicu se pomiče za jednu šinu. Prijelazi svih žica su položeni tako da donje žice idu redom na gornje, a gornje na donje.
Između paralelne žice koji dolaze iz namotaja, primjećuju se mali linearni pomaci zbog razlike u prečnicima ovih žica tokom namotavanja. Kako se pomaci ne bi povećali tijekom procesa pomicanja zavoja, žice se stežu ručnim škripcem ili rukom. Zatim se okreti pomiču,
pazeći da se žice ne pomiču jedna u odnosu na drugu. Pomicanje zavoja iz nekoliko paralelnih prolaza vrši se na isti način kao i zavoji iz jedne žice.
Namotavanje kontinualnih namotaja izvode dva radnika; jedan je na jednoj strani mašine, a drugi na drugoj.
Nosači i temelji za nadzemne dalekovode napona 35-110 kV imaju značajne specifična gravitacija kako u smislu utroška materijala tako i troškova. Dovoljno je reći da trošak montiranih potpornih konstrukcija na ovim nadzemnim vodovima u pravilu iznosi 60-70% ukupne cijene izgradnje nadzemnih dalekovoda. Za linije koje se nalaze na industrijska preduzeća i teritorija neposredno uz njih, ovaj procenat može biti i veći.
Nosači nadzemnih vodova su dizajnirani da podupiru vodove na određenoj udaljenosti od tla, osiguravajući sigurnost ljudi i pouzdan rad linije.
Stubovi nadzemnih dalekovoda dijele se na sidrene i srednje. Nosači ove dvije grupe razlikuju se po načinu vješanja žica.
Nosači za sidrenje u potpunosti uočiti napetost žica i kablova u rasponima uz oslonac, tj. služe za razvlačenje žica. Na ovim nosačima žice su okačene uz pomoć visećih vijenaca. Nosači tipa ankera mogu biti normalne i lagane konstrukcije. Sidreni nosači su mnogo složeniji i skuplji od srednjih, pa bi njihov broj na svakoj liniji trebao biti minimalan.
Srednji nosači ne percipiraju napetost žica ili je opažaju djelomično. Na međunosačima su žice okačene uz pomoć izolatora koji nose vijence, sl. jedan.
Rice. jedan. Shema sidrenog raspona nadzemnog voda i raspona raskrsnice sa željezničkom prugom
Na osnovu ankera mogu se izvesti nosači kraj i transpozicija podržava. Mogu biti srednji i sidreni oslonci ravno i pod uglom.
Kraj sidro u najlošijem su stanju nosači postavljeni na izlazu voda iz elektrane ili na prilazima trafostanici. Ovi nosači doživljavaju jednostranu napetost svih žica sa strane linije, jer je napetost sa strane portala trafostanice neznatna.
Međulinije Nosači se postavljaju na ravnim dijelovima nadzemnih dalekovoda za podupiranje žica. Srednji nosač je jeftiniji i lakši za proizvodnju od sidrenog, jer u normalnom načinu rada ne doživljava sile duž linije. Srednji oslonci čine najmanje 80-90% ukupan broj nadzemnih vodova.
Ugaoni nosači postavljeni su na prekretnicama linije. Pri uglovima rotacije linije do 20 ° koriste se ugaoni nosači tipa sidra. Pri uglovima rotacije dalekovoda više od 20 ° - srednji kutni nosači.
Na nadzemnim dalekovodima se koriste specijalni oslonci sljedeće vrste: transpozicijski- promijeniti redosljed žica na nosačima; grana- izvoditi grane sa glavne linije; prelazni- za prelazak rijeka, klisura itd.
Transpozicija se koristi na vodovima napona 110 kV i više dužine preko 100 km kako bi se ujednačili kapacitet i induktivnost sve tri faze kola nadzemnog dalekovoda. Istovremeno, relativni položaj žica jedna u odnosu na drugu dosljedno se mijenja na nosačima. Međutim, takvo trostruko kretanje žica naziva se ciklus transpozicije. Linija je podijeljena na tri dijela (koraka), u kojima svaka od tri žice zauzima sva tri moguća položaja, sl. 2.
Rice. 2.
U zavisnosti od broja lanaca okačenih na nosače, nosači mogu biti jednostruki i dvostruki lanac. Žice se nalaze na vodova s jednim krugom vodoravno ili u trokutu, na podupiračima s dva kruga - obrnuto drvo ili hexagon. Najčešći raspored žica na nosačima shematski je prikazan na sl. 3.
Rice. 3. :
a - lokacija duž vrhova trokuta; b - horizontalni raspored; u - lokacija obrnutog božićnog drvca
Tu je također naznačena moguća lokacija gromobranskih kablova. Položaj žica duž vrhova trokuta (slika 3, a) rasprostranjen je na vodovima do 20-35 kV i na vodovima sa metalnim i armirano-betonskim nosačima napona 35-330 kV.
Horizontalni raspored žica se koristi na vodovima od 35 kV i na 110 kV drvenim stubovima ah i na vodovima višeg napona na drugim nosačima. Za podupirače s dvostrukim krugom, raspored žica prema tipu "obrnuto stablo" pogodniji je sa stanovišta ugradnje, ali povećava masu nosača i zahtijeva vješanje dva zaštitna kabla.
drveni nosači su se široko koristile na nadzemnim dalekovodima do 110 kV uključujući. Najčešći nosači za bor i nekoliko manje podrške od ariša. Prednosti ovih nosača su niska cijena (u prisustvu lokalnog drveta) i jednostavnost proizvodnje. Glavni nedostatak je propadanje drveta, koje je posebno intenzivno na mjestu kontakta nosača sa zemljom.
Izrađuju se od čelika specijalnih klasa za vodove od 35 kV i više, zahtijevaju veliki broj metal. Pojedinačni elementi spojeni zavarivanjem ili vijcima. Da bi se spriječila oksidacija i korozija, površina metalnih nosača je pocinčana ili povremeno bojena posebnim bojama. Međutim, imaju visoku mehaničku čvrstoću i dug vijek trajanja. Ugradite metalne nosače na armirano betonske temelje. Ovi nosači, prema konstruktivnom rješenju potpornog tijela, mogu se pripisati dvije glavne sheme - toranj ili single rack, pirinač. 4, i portal, pirinač. 5.a, prema načinu pričvršćivanja na temelje - do samostojeći oslonci, sl. 4 i 6, i poduprti nosači, pirinač. 5.a, b, c.
Na metalne stubove visine od 50 m ili više treba postaviti merdevine sa ogradama koje sežu do vrha stuba. Istovremeno, na svakom dijelu nosača treba napraviti platforme sa ogradama.
Rice. 4. :
1 - žice; 2 - izolatori; 3 - gromobranski kabel; 4 - nosač kablova; 5 - potporne traverze; 6 - potporni stub; 7 - potporni temelj
Rice. 5. :
a) - srednji jednokružni na podupiračima 500 kV; b) - srednjiV-oblik 1150 kV; c) - srednja podrška VL jednosmerna struja 1500 kV; d) - elementi prostornih rešetkastih struktura
Rice. 6. :
a) - srednji 220 kV; b) - ugao sidrenja 110 kV
Nosači od armiranog betona izvode se za vodove svih napona do 500 kV. Da bi se osigurala potrebna gustoća betona, koristi se vibrokompaktacija i centrifugiranje. Vibrokompaktacija se vrši raznim vibratorima. Centrifugiranje omogućava veoma dobro sabijanje betona i zahteva posebne mašine - centrifuge. Na nadzemnim dalekovodima od 110 kV i više stubovi i traverze nosača portala su centrifugirane cijevi, konične ili cilindrične. Nosači od armiranog betona su izdržljiviji od drvenih, nema korozije dijelova, laki su za rukovanje i stoga se široko koriste. Imaju nižu cijenu, ali imaju veću masu i relativnu krhkost betonske površine, Sl. 7.
Rice. 7.
podržava: a) - sa pin izolatorima 6-10 kV; b) - 35 kV;
c) - 110 kV; d) - 220 kV
Traverze jednostubnih armirano-betonskih nosača su od pocinkovanog metala.
Vijek trajanja armiranobetonskih i metalnih pocinčanih ili periodično farbanih nosača je dug i doseže 50 godina i više.
Glavni elementi nadzemnih vodova su: nosači, žice, izolatori, linearna armatura, gromobranski kablovi.
Za nadzemne vodove koriste se metalni, armiranobetonski i drveni nosači.
Za proizvodnju metalnih nosača koriste se ugljični i niskolegirani čelici. Za zaštitu od korozije, nosači su pocinčani ili premazani antikorozivnim lakovima i bojama. Takvi nosači se postavljaju na nadzemne vodove napona 35, 110, 220, 330 i 500 kV (slika 3.1).
Rice. 3.1. Dvostruki VL-35 na metalnim nosačima
Za vodove napona 35, 110, 220 kV koriste se armiranobetonski nosači od centrifugiranog betona prstenastog presjeka. Za vodove napona 0,4, 6, 10 kV koriste se armiranobetonski nosači od vibriranog betona pravokutnog ili kvadratnog presjeka (slika 3.2).
Za drvene nosače koristi se ariš zimske sječe, bor, smreka, jela. Drveni stubovi sa armirano-betonskim priključcima koriste se za nadzemne vodove 0,4, 6, 10, 35 i 110 kV. Za zaštitu od propadanja, drveni nosači su impregnirani antiseptikom, što produžava vijek trajanja drva za 3 puta.
Rice. 3.2. Sekcije armirano-betonskih nosača:
a - centrifugirano; b - od vibriranog betona
Po namjeni, nosači se dijele na srednje (sl. 3.3) i sidrene (sl. 3.4). Srednji nosači se postavljaju na ravnim dijelovima trase i namijenjeni su samo za podupiranje žica na izolatorima. Ne opažaju sile duž nadzemne linije. Sidreni nosači su dizajnirani za jednostrano zatezanje žica u rasponima. Sidreni nosači se postavljaju na svakih 3-5 km nadzemnih vodova. Ako sidreni nosači nisu ugrađeni, tada će u slučaju prekida žice u rasponu svi srednji oslonci početi padati jedan za drugim i cijeli nadzemni vod će pasti nekoliko kilometara. Ako postoji sidreni oslonac, pad oslonaca na njega će se zaustaviti.
Rice. 3.3. Drveni srednji nosači:
a - za vodove 6, 10 kV; b - za vodove 35, 110 kV; 1 - stalci; 2 - prefiks (posinak); 3 - zavoj; 4 - traverze
Rice. 3.4. Sidro podržava:
a - za VL 35, 110 kV; b - za VL 6, 10 kV
Na sidrenim nosačima žice su čvrsto pričvršćene. Ugaoni nosači se postavljaju na mjestima promjene u smjeru nadzemnog voda. Pri malim uglovima rotacije (do 20°) ovi oslonci se mogu izraditi kao srednji, a pri uglovima rotacije od 20° do 90° izrađuju se kao sidreni oslonci. Krajnji nosači se postavljaju na kraju linije ispred trafostanica ili ulaza.
U vodovima napona 6, 10, 35 kV krajnji i ugaoni nosači su A ili AP oblika.
Vazdušne linije mogu biti jednostruki ili dvolančani. Nadzemni vod sa jednim krugom sadrži jedno kolo od tri žice na nosaču trofazna mreža, a dvostruki lanac sadrži dva lanca.
Rice. 3.5. Transpozicija žica VL 110, 220 kV:
1 , 2 - nosači za transpoziciju
Transpozicioni anker nosači sa dodatnim izolatorima vrše transpoziciju žica (slika 3.5) na nadzemne vodove napona 110, 220 kV i više. Transpozicija žica je neophodna za izjednačavanje induktivnosti i kapacitivnosti i pada napona u svim fazama nadzemnih vodova dužine veće od 100 km tako da svaka faza zauzima srednji položaj na jednoj trećini dužine.
Karakteristike raspona nadzemnih vodova
Glavne karakteristike raspona: dužina, ukupne dimenzije, progib (sl. 3.6).
Rice. 3.6. Karakteristika raspona nadzemnog voda:
a - na istom nivou ovjesa žice; b - na različitim nivoima;
– dužina raspona; - veličina; - sag grana; - visina oslonca
Dužina raspona - udaljenost između nosača; dimenzija - najmanja udaljenost od najniže tačke žice do tla (voda, konstrukcije). Sag - udaljenost od donje tačke žice do ravne linije koja povezuje tačke ovjesa. Zimi se progib smanjuje, ljeti se povećava.
Dimenzije nadzemnog voda zavise od nazivnog napona (tabela 3.1).
Tabela 3.1
Dimenzije konstruktivnih elemenata nadzemnih vodova različitih napona
PUE zahtjevi za izgradnju nadzemnih vodova
Zahtjevi PUE za nadzemne vodove navedeni su na sedamdeset šest stranica. Ispod je samo nekoliko primjera.
1. Najmanje udaljenosti od žica do zemlje (veličina) za nadzemne vodove različitih napona (tabela 3.2).
Tabela 3.2
* Naseljena područja obuhvataju gradove, naselja, vikendice, nenaseljena područja - njive, oranice itd.
2. Ne možete graditi nadzemne vodove preko stadiona, škole, vrtića, pijace.
3. Presjek žica za VL 6, 10 kV klase AC mora biti uzet najmanje 50 mm 2.
4. U naseljenim mestima za nadzemne vodove 6, 10 kV treba da postoji dvostruko vezivanje žica za izolatore.
Ako su prekršaji učinjeni prilikom izgradnje nadzemnih vodova PUE zahtjevi, tada inspektor Rostekhnadzora neće dati dozvolu za rad ovog nadzemnog voda i zahtijevat će otklanjanje prekršaja.
Žice za nadzemne dalekovode
Za prijenos snage nadzemnih vodova (VL) koriste se gole aluminijske (A) i čelično-aluminijske (AC) žice. Na primjer, žica A-50 sadrži 7 aluminijskih žica promjera 3 mm svaka. Površina poprečnog presjeka jedne žice mm 2. ukupna površina od sedam žica mm 2.
Dekodiranje žice A-50: A - aluminijum, 50 - površina poprečnog presjeka žice, mm 2. Žica A-50 izdržava silu loma od kgf, masa od 1 km je kg, otpor je 1 km Ohm. Žice tipa A se proizvode sa poprečnim presjekom od 16 do 800 mm 2. Tehnički podaci ovih žica prikazani su u tabeli. 3.3.
Tabela 3.3
Tehnički podaci goli aluminijumske žice brend A
| Nazivni presjek, mm 2 | Prečnik žice, mm | Otpor 1 km na 20°C, Ohm, Ohm/km | Broj i prečnik žica, mm | Sila loma, kgf | Težina 1 km, kg |
| 5,1 | 1,8 | 7x1.70 | |||
| 6,4 | 1,15 | 7x2.13 | |||
| 7,5 | 0,84 | 7x2.50 | |||
| 9,0 | 0,58 | 7x3.00 | |||
| 10,7 | 0,41 | 7x3.55 | |||
| 12,3 | 0,31 | 7x4.10 | |||
| 14,0 | 0,25 | 19x2.80 | |||
| 15,8 | 0,19 | 19x3.15 | |||
| 17,8 | 0,16 | 19x3.50 | |||
| 20,0 | 0,12 | 19x4.00 | |||
| 22,1 | 0,1 | 37x3.15 |
AC-50/8 aluminijumska žica sa čeličnom jezgrom sadrži 6 aluminijumskih žica prečnika 3,2 mm i jednu čeličnu žicu prečnika 3,2 mm. Površina poprečnog presjeka aluminijske žice mm 2. Ukupna površina šest aluminijskih žica mm 2.
Površina čelične žice mm 2 .
AC-50/8 dekodiranje žice: A - aluminijum, C - čelik, 50 - ukupna površina poprečnog presjeka aluminijskih žica, mm 2, 8 - površina poprečnog presjeka čelične jezgre, mm 2.
Žica AC-50/8 izdržava lomljenje kgf, težina 1 km kg, otpor 1 km Ohm. Žice marke AC proizvode se s poprečnim presjekom od 10 do 1000 mm 2. Tehnički podaci ovih žica prikazani su u tabeli. 3.4.
Tabela 3.4
Tehnički podaci golih čelično-aluminijskih žica razreda AC
| Nazivni presjek, (aluminij/čelik), mm 2 | Prečnik žice, mm | Otpor 1 km na 20°C, Ohm, Ohm/km | Količina i prečnik žica, mm | Sila loma, kgf | Težina 1 km, kg | |
| aluminijum | čelika | |||||
| 10/1,8 | 4,5 | 6x1.50 | 1x1.50 | 42,7 | ||
| 16/2,7 | 5,6 | 1,78 | 6x1.85 | 1x1.85 | ||
| 25/4,2 | 6,9 | 1,15 | 6x2.30 | 1x2.30 | ||
| 35/6,2 | 8,4 | 0,78 | 6x2.80 | 1x2.80 | ||
| 50/8 | 9,6 | 0,6 | 6x3.20 | 1x3.20 | ||
| 70/11 | 11,4 | 0,42 | 6x3.80 | 1x3.80 | ||
| 70/72 | 15,4 | 0,42 | 18x2.20 | 19x2.20 | ||
| 95/16 | 13,5 | 0,3 | 6x4.5 | 1x4.5 | ||
| 95/141 | 19,8 | 0,32 | 24x2.20 | 37x2.20 | ||
| 120/19 | 15,2 | 0,24 | 26x2.40 | 7x1.85 | ||
| 120/27 | 15,4 | 0,25 | 30x2.20 | 7x2.20 | ||
| 150/19 | 16,8 | 0,21 | 24x2.80 | 7x1.85 | ||
| 150/24 | 17,1 | 0,20 | 26x2.70 | 7x2.10 | ||
| 150/34 | 17,5 | 0,21 | 30x2.50 | 7x2.50 | ||
| 185/24 | 18,9 | 0,154 | 24x3.15 | 7x2.10 | ||
| 185/29 | 18,8 | 0,159 | 26x2.98 | 7x2.30 | ||
| 185/43 | 19,6 | 0,156 | 30x2.80 | 7x2.80 | ||
| 185/128 | 23,1 | 0,154 | 54x2.10 | 37x2.10 |
Prilikom prelaska nadzemnih vodova kroz željeznicu koriste se vodene barijere, inženjerske konstrukcije, ojačane žice marke AS. Na primjer, žica AC-95/16 sadrži jednu čeličnu žicu promjera 4,5 mm i površine 16 mm 2. Prekidna sila kgf (3,4 tf), kg.
Žica AC-95/141 sadrži čelično jezgro od 37 žica promjera 2,2 mm svaka. Ukupna površina poprečnog presjeka čeličnog jezgra je 141 mm 2 . Prekidna sila kgf (18,5 tf), koja je 5,4 puta veća od one kod žice AC-95/16 sa istom površinom aluminijskih žica. Težina 1 km žice AS-95/141 kg je 3,5 puta teža od žice AC-95/16.
Žice marke AC su oko 1,5 puta jače od žica marke A, ali su i teže za istu količinu.
AT električni proračuni vodljivost čeličnog jezgra nije uzeta u obzir, jer je njegova provodljivost samo 4% provodljivosti aluminija. Otpornost aluminijuma na 20ºS Ohm mm 2 /m, tj. otpor 1 m žice poprečnog presjeka 1 mm 2 Ohma. Otpornost gvožđa (čelika) Ohm mm 2 /m. Otpor gvožđa je 3,57 puta veći od otpora aluminijuma (0,100/0,028=3,57). U žici AC-50/8, površina čelične jezgre je 6,25 puta manja od površine aluminijuma (50/8 = 6,25). Otpor čeličnog jezgra je 22,3 puta veći od otpora aluminijumskog jezgra (6,25 3,57 = 22,3), tj. provodljivost je 4% (1 100/22,3 = 4,4%).
Čelično-aluminijske žice se izrađuju sa različitim omjerima poprečnih presjeka aluminijskih i čeličnih dijelova: za žice normalne čvrstoće 6:1; za pojačano 4:1; za posebno pojačano 1,5:1.
Žice sa laganim jezgrama imaju omjer 8:1, ekstra lagane (12-18):1.
Kako bi se produžio radni vijek aluminijskih i čelično-aluminijskih žica kroz cijeli vijek trajanja (40 godina), premazani su ZES antikorozivnom zaštitnom elektromašću.
Ako su u žici marke A međužični žljebovi ispunjeni antikorozivnom mašću, tada je oznaka oznake za AKP žicu.
Ako je u AC žici jezgro napunjeno antikorozivnom mašću, tada je oznaka oznake AKS, kada je cijela žica napunjena - ASKP.
Ako je u žici za naizmjeničnu struju, jezgro je omotano plastična folija, zatim oznaka šifra ASK.
VL-35 kV i više izrađuju se čelično-aluminijskim žicama lake konstrukcije (ACO) sa debljinom ledenog zida do 20 mm i ojačanim (ACS) debljine veće od 20 mm.
Bakarne žice su označene slovom M, na primjer, M-50, gdje je 50 ukupna površina poprečnog presjeka žica.
Za gromobranske kablove koriste se čelične pocinčane žice marke PS, na primjer, PS-25 (P - žica, C - čelična upredena, 25 - ukupna površina poprečnog presjeka žica, tabela. 3.5).
Tabela 3.5
PS pocinčane čelične žice
Čelične jednožilne žice marke PSO izrađuju se promjera 3,5, 4, 5 mm i označene su, na primjer, PSO-5 (P - žica, S - čelik, O - jednožična, 5 - prečnik, mm ).
Dužina konstrukcije je količina žice na bubnju bez lomljenja. Na primjer, dužina žice A-35 na bubnju je 4000 m (4 km).
Žice marke AZh su legura aluminija s magnezijem i silicijumom ().
Žice marke AS koriste se za magistralne i distributivne nadzemne vodove napona od 35, 110, 220 kV i više, gdje je potrebna povećana čvrstoća kada su izloženi opterećenjima vjetrom i ledom.
Za nadzemne vodove unutar kamenoloma 6 (10) kV preporučuje se uzimanje žice klase A. Lakša je, mekša, pogodnija za rad, lakša za montažu. Žica A-120 kg/km je 1,6 puta lakša od žice AC-120/27 kg/km.
Samonoseće izolirane žice
Samonoseće izolirane žice (SIP) izrađene su od višežilne aluminijske žice i obložene polietilenskom izolacijom (LD, PE, XLPE). Nazivni napon marke SIP-1 i SIP-2 je do 1000 V, SIP-3 je 20 kV.
Primjer preseka: 1x16+1x25; 3x35+1x50; 4x16+1x25.
SIP-3 žice su jednožilne s poprečnim presjekom od 50, 70, 95, 120, 150 mm 2.
Prednosti SIP-a:
1. Aluminijske žice nisu korodirane.
2. SIP se može postaviti duž zidova zgrada.
3. SIP je sigurniji, vjerovatnoća kratkih spojeva je smanjena.
4. SIP se intenzivno implementira u urbanim sredinama električne mreže, zamjena golih žica marke A i AC.
izolatori
Izolatori su dizajnirani da izoluju žice nadzemnih vodova od nosača i da ih pričvrste na nosače. tradicionalni materijali za proizvodnju izolatora - porculana i stakla. Novi materijal su polimeri. Na sl. 3.7 prikazuje vijenac od porculanskih izolatora za VL-110 i polimerni izolator umjesto ovog vijenca.
Izolator se sastoji od izolacionog elementa i metalnih okova za pričvršćivanje izolatora na nosač.
Na nadzemnim vodovima 0,4, 6, 10 kV koristiti izolatore na iglicama, na nadzemnim vodovima od 35 kV igle i viseće, na nadzemnim vodovima od 110, 220 kV i više samo viseće. Ovjesni izolatori se sklapaju u vijence od pojedinačnih izolatora pomoću posebnih spojnica.
Rice. 3.7. Porculanska izolacijska vrpca i polimerna šipka
Broj izolatora u vijencu, ovisno o naponu nadzemnog voda:
6, 10 kV - 1 izolator;
35 kV - 3 izolatora;
110 kV - 7 izolatora;
220 kV - 14 izolatora.
Potporni vijenci su raspoređeni okomito na međunosačima. Zatezni vijenci su smješteni gotovo horizontalno na sidrenim nosačima.
Stakleni izolatori su poželjniji od porcelanskih izolatora. Prvo, jači su od porculana, a drugo, lakše je pronaći pukotine i curenja struje.
Prigušivači vibracija
Vibracije i ples su karakteristični za žice. Vibracije se javljaju pri slabom vjetru i predstavljaju periodične oscilacije u vertikalnoj ravni sa frekvencijom od 5-50 Hz i amplitudom do tri prečnika žice. Pod njegovim djelovanjem nastaju dinamičke promjenjive sile koje dovode do pucanja žica na mjestima pričvršćivanja.
Ples se odvija pod dejstvom jakog vjetra (5-20 m/s) na žicama prekrivenim ledom. Frekvencija oscilovanja je 0,2-0,4 Hz, amplituda oscilovanja do 5 m. To dovodi do vezivanja žica i lomljenja nosača.
Prigušivači vibracija se koriste za zaštitu žica od vibracija u vertikalnoj ravni. Sa poprečnim presjekom žica A35 - A95, AC25 - AC70 tipa tor. Sa sekcijama A120 i AC95 i više u obliku čelične sajle sa dva utega od livenog gvožđa (sl. 3.8).
Rice. 3.8. Prigušivač vibracija žice
Masa leda je 6,4 puta veća od mase same žice (1775/276=6,4).
Teritorija Rusije je podeljena na 5 regiona prema pokrivenosti ledom (tabela 3.6).
Tabela 3.6
Region Irkutsk pripada II regionu.
Transpozicija (u elektrotehnici) Transpozicija u elektrotehnici, mijenjanje relativnog položaja žica pojedinih faza po dužini zraka dalekovodi(elektrovodi) kako bi se smanjio nepoželjni uticaj vodova jedan na drugi i na obližnje komunikacione vodove. Kod T., cijeli dalekovod je uvjetno podijeljen na dionice, čiji je broj višestruki od broja faza. Prilikom prelaska iz jednog dijela u drugi, faze mijenjaju mjesta tako da svaka od njih naizmjenično zauzima položaj ostalih. Dužina sekcije je određena uslovima pouzdan rad Električni dalekovod, cijena njegove izgradnje i zahtjevi za simetrijom njegovih struja i napona, koji se povećavaju kao rezultat izjednačavanja vrijednosti induktiviteta i kapacitivnosti faza dalekovoda na T. T. Izvedi T. na dalekovodu dužine preko 100 km i napona 110 kV i više. Potpuni ciklus T. faza se izvodi na dužini ne većoj od 300 km.
Lit .: Melnikov N. A., Električne mreže i sistemi, M., 1975.
Veliki sovjetska enciklopedija. - M.: Sovjetska enciklopedija. 1969-1978 .
Pogledajte šta je "Transpozicija (u elektrotehnici)" u drugim rječnicima:
- (transpozicija, transpozicija; od latinskog trānspositiō "transpozicija") je polisemantički pojam. Transpozicija u kombinatorici je permutacija koja zamjenjuje samo dva elementa. Transpozicija u genetičkom pokretu ... ... Wikipedia
transpozicija (žica) dalekovoda- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Engleski ruski rječnik elektrotehnike i energetike, Moskva, 1999.] Teme iz elektrotehnike, osnovni koncepti EN transpozicija dalekovoda ...
transpozicija (faznih) žica- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Engleski ruski rječnik elektrotehnike i energetike, Moskva, 1999.] Teme iz elektrotehnike, osnovni koncepti EN transpozicija provodnika ... Priručnik tehničkog prevodioca
transpozicija u letu- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Engleski ruski rečnik elektrotehnike i energetike, Moskva, 1999.] Teme iz elektrotehnike, osnovni koncepti EN transpozicija span transpozicijaspan tip transpozicije ... Priručnik tehničkog prevodioca
transpozicija žica VL- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Engleski ruski rječnik elektrotehnike i energetike, Moskva, 1999.] Teme iz elektrotehnike, osnovni koncepti EN otvorena transpozicija žice ... Priručnik tehničkog prevodioca
fazna transpozicija- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Engleski ruski rečnik elektrotehnike i energetike, Moskva, 1999.] Teme iz elektrotehnike, osnovni koncepti EN fazna transpozicija ... Priručnik tehničkog prevodioca
I Transpozicija (od kasnog latinskog transpositio permutacija) (transpozicija) u muzici, prenos svih zvukova muzičkog dela gore ili dole u određenom intervalu. T. u bilo kom intervalu, osim u oktavi, mijenja tonalitet. Svrha T.… … Velika sovjetska enciklopedija
obrnuta transpozicija zavoja (namotaja)- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Engleski ruski rečnik elektrotehnike i elektroprivrede, Moskva, 1999] Teme iz elektrotehnike, osnovni koncepti EN transpozicija obrnutim okretanjem ... Priručnik tehničkog prevodioca
prelaz žice- transpozicija - [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Englesko-ruski rječnik elektrotehnike i energetike, Moskva, 1999.] Teme iz elektrotehnike, osnovni pojmovi transpozicija sinonima EN unakrsna veza ... Priručnik tehničkog prevodioca
DJELOKRUG, DEFINICIJE
2.5.1. Ovo poglavlje Pravilnika odnosi se na nadzemne vodove iznad 1 kV i do 500 kV, izvedene golim žicama. Ovo poglavlje se ne odnosi na električne nadzemne vodove čija je izgradnja određena posebnim pravilima, normativima i propisima (kontaktne mreže elektrificiranih željezničkih pruga, tramvaja, trolejbusa, signalnih vodova za automatsko blokiranje i dr.). Kablovski umeci u nadzemnim vodovima moraju biti izrađeni u skladu sa zahtjevima datim u Pog. 2.3 i 2.5.69.
2.5.2. Nadzemni dalekovod iznad 1 kV je uređaj za prijenos električne energije preko žica koje se nalaze na na otvorenom i pričvršćeni uz pomoć izolatora i armatura na nosače ili konzole i stupove na inženjerskim konstrukcijama (mostovi, nadvožnjaci itd.).
Za početak i kraj nadzemnog voda uzimaju se linearni portali ili linearni ulazi rasklopnog uređaja, a za grane - nosač grana i linearni portal ili linearni ulaz rasklopnog uređaja.
2.5.3. Normalni režim nadzemnih vodova iznad 1 kV je stanje nadzemnih vodova sa neprekinutim žicama i kablovima.
Režim nužde nadzemnog voda iznad 1 kV je stanje nadzemnog voda kada je jedna ili više žica ili kablova prekinuta.
Način ugradnje nadzemnih vodova iznad 1 kV je stanje u uslovima ugradnje nosača, žica i kablova.
Ukupni raspon je raspon čija je dužina određena normaliziranom vertikalnom dimenzijom od žica do tla pri postavljanju nosača na savršeno ravnoj površini.
Raspon vjetra je dužina dijela nadzemnog voda, pritisak vjetra na žice ili kablove iz kojih se percipira oslonac.
Raspon težine je dužina dijela nadzemnog voda, čija težina žica ili kablova se percipira od strane nosača.
Ukupni progib žice je najveći progib u ukupnom rasponu.
2.5.4. Naseljeno područje je područja gradova unutar granica grada u njihovim granicama. perspektivni razvoj na 10 godina, prigradske i zelene površine, odmarališta, zemljišta naselja gradskog tipa u granicama naselja i seoske naselja u granicama ovih tačaka.
Nenaseljena područja su zemljišta jedinstvenog državnog zemljišnog fonda, sa izuzetkom naseljenih i teško dostupnih područja. Nenaseljena područja ovim Pravilnikom obuhvataju neizgrađena područja, iako često posjećuju ljudi, dostupna vozilima i poljoprivrednim mašinama, poljoprivredno zemljište, povrtnjake, voćnjake, prostore sa zasebnim rijetko stojećim objektima i privremenim objektima.
Teško dostupno područje je područje koje je nepristupačno za transport i poljoprivredne mašine.
Izgrađeno područje u ovom pravilniku je teritorija gradova, naselja i seoskih naselja u granicama postojećeg uređenja, obestrano štiteći nadzemne vodove od poprečnih vjetrova.
2.5.5. Veliki prelazi su prelazi preko plovnih rijeka, plovnih tjesnaca ili kanala na kojima su postavljeni oslonci visine 50 m ili više, kao i prelazi bilo kojih vodenih prostora s rasponom prelaza većim od 700 m, bez obzira na visinu nosači nadzemnih vodova.
OPŠTI ZAHTJEVI 2.5.6. Mehanički proračun žica i kablova nadzemnih vodova vrši se prema metodi dozvoljenih naprezanja, proračun izolatora i armatura - prema metodi prekidnih opterećenja. Za obje metode, proračuni su napravljeni za standardna opterećenja. Proračun oslonaca i temelja nadzemnih vodova vrši se prema metodi proračunskih graničnih stanja. Korištenje drugih metoda proračuna u svakom pojedinačnom slučaju mora biti opravdano u projektu.
Ovo poglavlje daje uvjete za određivanje standardnih opterećenja. Smjernice za određivanje projektnih opterećenja koje se koriste u proračunima građevinske konstrukcije VL (oslonci i temelji) dati su u dodatku ovog poglavlja.
Faktori preopterećenja i projektne odredbe u vezi sa specifičnim uslovima za proračun konstrukcija nadzemnih vodova dati su u dodatku ovog poglavlja.
2.5.7. Na nadzemnom vodu 110-500 kV dužine veće od 100 km mora se izvesti jedan kompletan ciklus transpozicije kako bi se ograničila asimetrija struja i napona. Na dvolančanim VL-ovima, sheme transpozicije trebale bi biti iste. Korak transpozicije prema stanju uticaja na komunikacione linije nije normalizovan.
U električnim mrežama od 110-500 kV, koje sadrže više sekcija nadzemnih vodova dužine manje od 100 km, transpozicija žica se vrši direktno na međutrafostanicama (na autobusima, u rasponu između krajnjeg nosača i portala trafostanice ili na krajnji oslonac). U ovom slučaju transpoziciju treba izvesti na način da ukupne dužine OL dionica s različitim fazama alternacije budu približno jednake.
U električnim mrežama do 35 kV preporučuje se izvođenje fazne transpozicije na trafostanicama tako da ukupne dužine dionica s različitim faznim redoslijedom budu približno jednake.
2.5.8. Održavanje nadzemnih vodova treba obezbijediti iz popravnih i proizvodnih baza (RPB) i punktova za popravku i održavanje (REP).
Postavljanje RPB i REP, izbor njihovog tipa, opremanje sredstvima mehanizacije rada i transporta vršiti na osnovu shema organizacije rada odobrenih na propisan način, odnosno važećih standarda.
RPB i REP treba da budu opremljeni komunikacionim sredstvima u skladu sa planom organizacije rada koji je odobren na propisan način.
Pored RPB-a i REP-a za rad nadzemnih vodova u teško dostupnim područjima, na trasi DV treba predvidjeti pojednostavljena grijna mjesta, čiji broj i lokaciju treba obrazložiti u projektu.
2.5.9. U remontno-proizvodnim bazama planirana je izgradnja proizvodno stambenog prostora za operativno i servisno-održavanje nadzemnih vodova. Obim izgradnje industrijskog i stambenog prostora utvrđuje se u skladu sa šemom organizovanja rada energetskog sistema, odobrenom na propisan način, odnosno važećim propisima.
Industrijski i stambeni prostori se po pravilu nalaze na teritoriji trafostanica ili RPB-a i moraju biti opremljeni lokalnom telefonskom ili radio komunikacijom sa mogućnošću pristupa najbližoj telefonskoj mreži Ministarstva komunikacija SSSR-a, alarmima koji zvone i radio opremom .
2.5.10. Popunjavanje mrežnih preduzeća i njihovih strukturnih odjeljenja vozilima i sredstvima mehanizacije rada za rad i popravku nadzemnih vodova vrši se u skladu sa predviđenom šemom organizacije rada, odobrenom na propisan način, odnosno važećim standardima.
Motorna vozila i samohodni mehanizmi namijenjeni za rad i popravku nadzemnih vodova moraju biti opremljeni dvosmjernom radio komunikacijom sa RPB-om.
2.5.11. Broj osoblja, obim industrijskih i stambenih prostora RPB i REP, kao i broj vozila i mehanizama potrebnih za rad, utvrđuju se u skladu sa važećim regulatornim dokumentima.
2.5.12. Nadzemnom vodu od 110 kV i više treba omogućiti pristup u bilo koje doba godine što je moguće bliže, ali ne dalje od 0,5 km od trase nadzemnog voda. Za kretanje trasom naznačenih nadzemnih vodova i dolazak do njih, pojas zemlje širine najmanje 2,5 m mora biti očišćen od zasada, panjeva, kamenja i sl. Izuzeci su dozvoljeni samo na dionicama nadzemnih vodova :
prolazak kroz močvarne močvare i neravni teren po kojem je putovanje nemoguće. U tim slučajevima potrebno je izvesti pješačke staze sa mostovima širine najmanje 0,4 m ili nasipnim zemljanim stazama širine najmanje 0,8 m duž nadzemnog voda;
prolazeći kroz teritorije koje zauzimaju bašte i drugi vrijedni usjevi i zasadi za zaštitu od snijega duž željezničkih i autoputeva.
2.5.13. Preporučuje se postavljanje nosača nadzemnih vodova izvan zone erozije obala, uzimajući u obzir moguća pomjeranja kanala i plavljenja područja, kao i van mjesta na kojima može doći do tokova kišnih i drugih voda, nanosa leda (jaruge, poplavne ravnice). itd.).
Ako je van naznačenih opasnih zona nemoguće postaviti nosače nadzemnih vodova, potrebno je poduzeti mjere zaštite nosača od oštećenja (izrada posebnih temelja, učvršćivanje obala, kosina, kosina, postavljanje drenažnih kanala, ledorezača ili drugih konstrukcija, itd.) .
Zabranjeno je postavljanje nosača u području navodnih muljnih tokova.
Najveći horizont snošenja leda i nivo visokih (poplavnih) voda prihvata se sa vjerovatnoćom od 2% (ponavljanje 1 put u 50 godina) za 330 kV nadzemne vodove i ispod 1% (ponavljanje 1 put u 100 godina) ili prema na istorijski posmatrani nivo ako su dostupni relevantni podaci za nadzemne vodove 500 kV.
2.5.14. Prilikom prolaska nadzemnih vodova sa drvenim podupiračima kroz šume, suhe močvare i druga mjesta gdje su mogući prizemni požari, mora se obezbijediti jedno od sljedećeg za zaštitu nosača. sljedeći koraci:
raspored oko svakog potpornog stupa na udaljenosti od 2 m od njega jarka dubine 0,4 i širine 0,6 m;
uništavanje trave i žbunja hemijskim ili drugim sredstvima i njihovo čišćenje površine u radijusu od 2 m oko svakog nosača;
korištenje armiranobetonskih priključaka (pastorčad); istovremeno, udaljenost od tla do donjeg kraja stalka mora biti najmanje 1 m.
Za područja permafrosta na mjestima gdje su mogući prizemni požari, udaljenost od drvenog nosača do jarka i veličina zone za hemijski tretman vegetacije povećavaju se na 5 m.
Ne preporučuje se postavljanje drvenih stubova za nadzemne vodove od 110 kV i više na mjestima gdje su mogući požari treseta.
2.5.15. Na nosačima nadzemnih vodova na visini od 2,5-3,0 m treba postaviti sljedeće trajne znakove:
serijski broj- na svim nosačima;
broj nadzemnog voda ili njegov simbol - na krajnjim osloncima, prvim nosačima grana iz vodova, na nosačima na raskrsnici vodova istog napona, na nosačima koji ograničavaju raspon raskrsnice sa željeznice i automobilske putevi I-V kategorije, kao i na svim osloncima dionica trase sa paralelnim vodovima, ako je rastojanje između njihovih osa manje od 200 m. Na dvokružnim i višestrukim nosačima nadzemnih vodova, pored toga, mora biti odgovarajuće kolo označeno;
fazne boje - na DV 35 kV i više na krajnjim nosačima, nosačima uz transpozicione i na prvim nosačima ogranaka od DV;
plakati upozorenja - na svim nadzemnim vodovima u naseljenim mjestima;
plakate na kojima su naznačene udaljenosti od nosača nadzemnog voda do kablovskog komunikacionog voda - na nosačima postavljenim na udaljenosti manjoj od polovine visine nosača do komunikacijskih kablova;
informativni znakovi koji ukazuju na širinu sigurnosne zone nadzemnog voda i broj telefona vlasnika nadzemnog voda. (vidi Dodatak "Zahtjevi za informativne znakove i njihovo postavljanje")
2.5.16. Metalni nosači i podnožja, izbočeni metalni dijelovi armiranobetonskih nosača i sve metalni dijelovi Drveni i armiranobetonski nosači nadzemnih vodova moraju biti zaštićeni od korozije pocinčavanjem ili farbanjem otpornim premazom. Čišćenje, prajmerisanje i farbanje treba da se obavljaju samo u fabrici. Na stazi treba izvršiti samo ponovno farbanje oštećenih područja.
2.5.17. U skladu sa "Pravilima za obeležavanje i osvetljenje visinskih prepreka" na aerodromskim teritorijama i vazdušnim rutama, radi obezbeđenja bezbednosti letova vazduhoplova koriste se nosači nadzemnih vodova, koji po svojoj lokaciji ili visini predstavljaju aerodromske ili linearne prepreke za letovi vazduhoplova, moraju imati signalno osvetljenje (svetlosna zaštita) i obeležavanje dnevnog svetla (farba), urađeno u skladu sa sledećim uslovima:
1. VL nosači moraju imati svjetlosnu ogradu na najvišem dijelu (tački) i ispod na svakih 45 m. Razmaci između međuslojeva svjetala, po pravilu, trebaju biti isti.
2. U svakom redu svjetlosne zaštite stuba potrebno je postaviti najmanje dvije svjetiljke koje se nalaze na dvije vanjske strane stuba i rade istovremeno ili jedna po jedna uz prisustvo pouzdanog automatskog uređaja za paljenje pomoćnog svjetla u slučaj kvara glavnog svjetla.
3. Svjetla za prepreke moraju biti postavljena tako da se mogu posmatrati iz svih smjerova iu rasponu od zenita do 5° ispod horizonta.
4. Sredstva svjetlosne zaštite aerodromskih prepreka, prema uslovima napajanja, spadaju u prijemnike I kategorije. U nekim slučajevima je dozvoljeno napajanje opstrukcionih svjetala kroz jedan dalekovod uz punu pouzdanost njegovog rada.
5. Uključivanje i isključivanje svjetlosne barijere prepreka na području aerodroma treba da vrše vlasnici nadzemnog voda i komandno-kontrolnog tornja aerodroma prema navedenom načinu rada.
Dozvoljeno je koristiti pouzdane automatske uređaje za uključivanje i isključivanje svjetla za prepreke. U slučaju kvara u radu ovih uređaja, trebalo bi omogućiti ručno uključivanje svjetla za prepreke.
6. Da bi se obezbedilo praktično i bezbedno održavanje, na mestima gde se nalaze signalna svetla i oprema treba obezbediti platforme, kao i stepenice za pristup ovim platformama. Za ove svrhe trebate koristiti platforme i stepenice dostupne na nosačima nadzemnih vodova.
7. Za potrebe dnevnog obilježavanja stubovi sa svjetlosnom ogradom moraju biti obojeni u dvije boje - crvenu (narandžastu) i bijelu - u prugama širine do 6 m, u zavisnosti od visine stuba. Broj pruga mora biti najmanje tri, s tim da su prva i zadnja pruga obojene crvenom (narandžastom).
8. Utvrđivanje kojoj vrsti prepreka pripada pojedini nosač nadzemnog voda, proračun visine obeležavanja i svetlosne zaštite, utvrđivanje drugih uslova za sprovođenje svetlosne zaštite i dnevnog obeležavanja, kao i usaglašavanje zahteva sa organima civilnog vazduhoplovstva. , izvode se u skladu sa Pravilima za obilježavanje i svjetlosnu zaštitu visinskih prepreka.
2.5.18. Za utvrđivanje lokacije oštećenja na nadzemnim vodovima od 110 kV i više treba predvidjeti posebne uređaje instalirane na trafostanicama. Prilikom prolaska ovih nadzemnih vodova u područjima gdje može biti leda sa debljinom stijenke od 15 mm ili više, preporučuje se obezbjeđivanje uređaja koji signaliziraju pojavu leda (vidjeti također 2.5.19).
2.5.19. Za nadzemne vodove koji prolaze u područjima sa debljinom ledenog zida od 20 mm ili više, kao i na mjestima sa čestim stvaranjem leda ili mraza u kombinaciji sa jakim vjetrom i u područjima sa čestim i intenzivnim plesanjem žica, preporučuje se osigurati za topljenje leda na žicama. Otapanje leda na nadzemnim vodovima treba obezbijediti u slučajevima kada je moguć opasan prilaz žica oslobođenih od leda kablovima prekrivenim ledom.
Prilikom obezbjeđivanja topljenja leda bez prekida napajanja potrošača, normativna debljina ledene stijenke može se smanjiti za 15 mm, dok proračunska debljina ledene stijenke mora biti najmanje 15 mm.
Na nadzemnim vodovima sa topljenjem leda treba predvidjeti uređaje koji signaliziraju pojavu leda. Prilikom odabira podešavanja detektora leda treba voditi računa o potrebnom vremenu od prijema signala do početka topljenja u skladu sa projektnim uslovima usvojenim za nadzemne vodove.
2.5.20. Trasu nadzemnog voda treba izabrati što je moguće kraću. U područjima sa velikim nanosima leda, jakim vjetrovima, lavinama, odronima, odronima kamenja, močvarama i sl., potrebno je prilikom projektovanja predvidjeti, ako je moguće, obilaznice posebno nepovoljnih mjesta, što treba opravdati uporednim tehničko-ekonomskim proračunima.
KLIMATSKE UVJETI 2.5.21. Definicija izračunatog klimatskim uslovima, intenzitet aktivnosti grmljavine i ples žica za proračun i odabir nadzemnih vodova treba napraviti na osnovu karata klimatskog zoniranja sa preciziranjem regionalnih karata i materijala iz mnogih osmatranja hidrometeoroloških stanica i meteoroloških stanica hidrometeoroloških službi i elektroenergetike. sistemi za brzinu vjetra, intenzitet i gustinu naslaga leda i mraza i temperaturu zraka, aktivnost grmljavine i plesanje žica u zoni trase koju gradi nadzemni vod.
Prilikom obrade podataka posmatranja, uticaj mikroklimatskih karakteristika na intenzitet zaleđivanja i na brzinu vetra kao rezultat delovanja oba prirodni uslovi(neravni teren, nadmorska visina, prisustvo velikih jezera i akumulacija, stepen šumovitosti i dr.), te postojeći ili planirani inženjerski objekti (brane i prelivi, rashladne bare, kontinuirani razvojni pojasevi itd.) .
Za nadzemne vodove izgrađene u malo proučenim područjima*, preporučuje se da se vrijednosti brzine vjetra i debljine ledene stijenke uzmu za jednu oblast više.
* Malo proučena područja uključuju područja u kojima:
1) Meteorološke stanice ne postoje ili postoje meteorološke stanice, ali njihov broj je nedovoljan ili nisu reprezentativne.
2) Bez radnog iskustva.
2.5.22. Maksimalne standardne brzine vjetra i debljina naslaga leda određuju se na osnovu njihove učestalosti pojave 1 put u 15 godina za nadzemne vodove 500 kV, 1 put u 10 godina za nadzemne vodove 6-330 kV i 1 put u 5 godina za nadzemne vodove 3 kV i ispod.
2.5.23. Maksimalne standardne brzine za visinu do 15 m od tla uzimaju se prema tabeli. 2.5.1 u skladu sa mapom zoniranja teritorije SSSR-a prema pritisku vjetra velike brzine (sl. 2.5.1-2.5.4), ali ne niži od 40 daN / m² za nadzemne vodove 6-330 kV i 55 daN / m² za nadzemne vodove 500 kV.
Rice. 2.5.1. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema brzini vjetra. List 1
Rice. 2.5.2. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema brzini vjetra. List 2
Rice. 2.5.3. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema brzini vjetra. List 3
Rice. 2.5.4. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema brzini vjetra. List 4
2.5.24. Pritisak vjetra velike brzine na žice nadzemnog voda određen je visinom reduciranog težišta svih žica, brza glava na kablovima određena je visinom težišta kablova. Kada se težište nalazi na visini do 15 m, brzina se uzima prema tabeli. 2.5.1.
Na visini većoj od 15 m, visina brzine se određuje množenjem vrijednosti pada prikazane u tabeli. 2.5.1 za visine do 15 m, za faktor korekcije prema tabeli 2.5.2, koji uzima u obzir povećanje brzine vjetra sa visinom.
Tabela 2.5.1. Maksimalna standardna brzina pritiska vjetra na visini do 15 m od tla
Napomene: 1. Za učestalost 1 put u 10 godina i 1 put u 15 godina, tabela daje objedinjene vrijednosti tlaka brzine i brzine vjetra.
2. Vrijednosti dinamičkih pritisaka, kada se rafiniraju na osnovu obrade stvarno izmjerenih brzina, određuju se formulom 
,
gdje - brzina vjetra na visini od 10 m iznad tla (sa dvominutnim intervalom prosjeka), prekoračena u prosjeku svakih 5, 10 ili 15 godina; 
- faktor korekcije za brzine vjetra dobijen obradom osmatranja iz vremenske lopatice uzima se da nije veći od jedan; kada se koriste anemometri s brzim odzivom, koeficijent se uzima jednak jedinici.
Dobijene vrijednosti vrijede do visine od 15 m. Preporučuje se da se zaokruže na najbližu vrijednost datu u tabeli.
Visina smanjenog centra gravitacije žica ili kablova određuje se za ukupni raspon prema formuli 
,
gdje - prosječna visina pričvršćivanje žice na izolatore ili prosječna visina pričvršćivanja kablova na nosač, računajući od nivoa tla na mjestima postavljanja nosača, m; - progib žice ili kabla, uslovno uzet kao najveći (pri visokoj temperaturi ili ledu bez vjetra), m.
Dobijene vrijednosti brzine vjetra moraju se zaokružiti na cijeli broj.
2.5.25. Brzinski pritisak vjetra na žice i kablove velikih prolaza kroz vodene prostore određuje se prema uputama iz 2.5.24, ali uzimajući u obzir sljedeće dodatni zahtjevi:
1. Za prijelaz koji se sastoji od jednog raspona, visina smanjenog centra gravitacije žica ili kabela određena je formulom 
,
gdje je visina pričvršćivanja kablova ili prosječna visina pričvršćivanja žica za izolatore na nosačima prelaza, mjerena od niskog vodostaja rijeke ili normalnog horizonta tjesnaca, kanala, akumulacije, m; - najveći progib žice ili kabla prijelaza, m.
Tabela 2.5.2. Korekcioni faktor za povećanje brzine vjetra u visinu
| Visina, m | Koeficijent | Visina, m | Koeficijent |
| Do 15 | 1,0 | 100 | 2,1 |
| 20 | 1,25 | 200 | 2,6 |
| 40 | 1,55 | 350 i više | 3.1 |
| 60 | 1,75 | ||
Bilješka. Za srednje visine, vrijednosti faktora korekcije se određuju linearnom interpolacijom.
2. Za raskrsnicu koja se sastoji od više raspona, pritisak vjetra brzine na žice ili kablove određuje se za visinu koja odgovara ponderiranoj prosječnoj vrijednosti visina smanjenih centara gravitacije žica ili kablova u svim rasponima prijelaza. i izračunati po formuli
,
gdje su - visine smanjenih centara gravitacije žica ili kablova iznad niskog vodostaja rijeke ili normalnog horizonta tjesnaca, kanala, akumulacije u svakom rasponu, m. na koje se oslanjaju, zatim visine od smanjeni centri gravitacije u rasponu uz prelazni računaju se od oznake tla u ovom rasponu; - dužina raspona uključenih u prijelaz, m.
2.5.26. Brzinska visina vjetra na konstrukciji nosača određuje se uzimajući u obzir njegovo povećanje visine. Za odvojene zone sa visinom ne većom od 15 m, vrijednost korekcijskih faktora treba uzeti konstantnom, određujući je visinom srednjih tačaka odgovarajućih zona, mjereno od nivoa tla na lokaciji oslonca.
2.5.27. Za dionice nadzemnih vodova izgrađene u naseljenom području, maksimalna standardna brzina tlak vjetra može se smanjiti za 30% (brzina vjetra - za 16%) u odnosu na onu koja je usvojena za područje gdje prolazi nadzemni vod, ako je prosječna visina okolnih objekata je najmanje 2/3 visine oslonaca. Isto smanjenje pritiska brzine vjetra dozvoljeno je i za nadzemne vodove, čija je trasa zaštićena od poprečnih vjetrova (na primjer, u šumskim područjima rezervata, u planinskim dolinama i klisurama).
2.5.28. Za dionice nadzemnih vodova koji se nalaze na mjestima sa jakim vjetrom (visoka obala velike rijeke, brdo koje se oštro ističe iznad okolnog područja, doline i klisure otvorene za jake vjetrove, obalni pojas velikih jezera i akumulacija unutar 3-5 km), u nedostatku podataka posmatranja maksimalni pad brzine treba povećati za 40% (brzina vjetra - za 18%) u odnosu na onu koja je usvojena za dato područje. Preporučljivo je da se dobijene brojke zaokruže na najbližu vrijednost navedenu u tabeli. 2.5.1.
2.5.29. Prilikom izračunavanja žica i kablova za opterećenje vjetrom, smjer vjetra treba uzeti pod uglom od 90 °, 45 ° i 0 ° u odnosu na nadzemni vod. Prilikom izračunavanja nosača, smjer vjetra treba uzeti pod uglom od 90 i 45 ° u odnosu na nadzemnu liniju.
2.5.30. Normativno opterećenje vjetrom P, daN, na žicama i kablovima, koji djeluju okomito na žicu (kabel), za svaki način projektovanja određuje se formulom
,
gdje je koeficijent koji uzima u obzir neujednačenost pritiska brzine vjetra duž raspona nadzemnog voda, uzet jednak: 1 pri brzinska glava vjetrovi do 27 daN/m², 0,85 pri 40 daN/m², 0,75 pri 55 daN/m², 0,7 pri 76 daN/m² ili više (srednje vrijednosti se određuju linearnom interpolacijom); Kl- koeficijent koji uzima u obzir uticaj dužine raspona na opterećenje vjetrom, jednak 1,2 za raspon do 50 m, 1,1 za 100 m, 1,05 za 150 m, 1 za 250 m ili više (srednje vrijednosti Kl utvrđeno interpolacijom); C k - koeficijent otpora, uzet jednak: 1,1 za žice i kablove prečnika 20 mm ili više, bez leda, 1,2 za sve žice i kablove prekrivene ledom, i za žice i kablove prečnika manjeg od 20 mm , bez leda; q- pritisak vjetra standardne brzine u razmatranom režimu, daN/m²; - dijametralna površina poprečnog presjeka žice, m² (u slučaju leda, uzimajući u obzir normativnu debljinu ledenog zida); - ugao između smjera vjetra i ose nadzemnog voda.
Prilikom mjerenja brzine vjetra na instrumentima sa 10-minutnim intervalom usrednjavanja, u gornju formulu treba uneti faktor 1,3.
2.5.31. Normativna masa naslaga leda na žicama i kablovima određena je na osnovu cilindričnog oblika naslaga gustine 0,9 g/cm 3 .
Debljina ledenog zida, svedena na visinu od 10 m od tla i na prečnik žice od 10 mm, sa učestalošću 1 put u 5 i 10 godina, određuje se u skladu sa zoning mapom teritorije SSSR prema ledu (sl. 2.5.5-2.5.10) i tabela . 2.5.3. Debljina ledenog zida može se precizirati na osnovu obrade dugoročnih posmatranja.
Rice. 2.5.5. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema debljini ledenog zida. List 1
Rice. 2.5.6. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema debljini ledenog zida. List 2
Rice. 2.5.7. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema debljini ledenog zida. List 3
Rice. 2.5.8. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema debljini ledenog zida. List 4
Rice. 2.5.9. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema debljini ledenog zida. List 5
Rice. 2.5.10. Karta zoniranja teritorije ZND-a prema debljini ledenog zida. List 6
Tabela 2.5.3. Normativna debljina ledenog zida za visinu od 10 m iznad tla
Debljinu ledenog zida sa učestalošću 1 put u 15 godina u oblastima I-IV na ledu, kao i sa bilo kojom učestalošću u posebnim područjima na ledu, treba uzeti na osnovu obrade podataka stvarnih posmatranja.
Debljina ledenog zida prihvaćena u proračunima za ponovljivost jednom u 5 i 10 godina treba da bude najmanje 5 mm, a za ponovljivost jednom u 15 godina - najmanje 10 mm.
Kada je visina redukovanog težišta žica do 25 m, ne unose se korekcije za debljinu ledenog zida u zavisnosti od visine i prečnika žica i kablova.
Ako je visina smanjenog centra gravitacije žica veća od 25 m, debljina ledenog zida izračunava se u skladu sa SNiP 2.01.07-85 "Opterećenja i uticaji" Gosstroja Rusije, a visina za određivanje faktora korekcije se uzima u skladu sa uputstvima iz 2.5.25 isto je kao i za proračun brzine vjetra. U tom slučaju, početnu debljinu ledenog zida (za visinu od 10 m i prečnik od 10 mm) treba uzeti bez povećanja predviđenog u 2.5.32.
Debljina stijenke leda do 22 mm zaokružuje se na najbliži višekratnik od 5 mm, a debljina preko 22 mm - do 1 mm.
2.5.32. Za dionice nadzemnih vodova koji prolaze kroz brane hidroelektrana i u blizini bazena za hlađenje, u nedostatku opservacijskih podataka, debljinu ledenog zida treba uzeti za 5 mm veću nego za cijeli vod.
2.5.33. Projektne temperature zrak se uzimaju isto za nadzemne vodove svih napona prema stvarnim zapažanjima i zaokružuju se na vrijednosti koje su višestruke od pet.
2.5.34. Proračun nadzemnih vodova prema normalnom načinu rada mora se izvršiti za sljedeće kombinacije klimatskih uvjeta:
1) najviša temperatura, vjetra i leda nema.
2) najniža temperatura, vjetar i led su odsutni.
3) srednja godišnja temperatura, nema vetra i leda.
4) žice i kablovi su prekriveni ledom, temperatura je minus 5°S, nema vjetra.
5) maksimalna standardna brzina vjetra, temperatura minus 5°C, bez leda.
6) žice i kablovi su prekriveni ledom, temperatura je minus 5°S, pritisak vetra je 0,25 (brzina vetra 0,5). U područjima sa debljinom stijenke leda od 15 mm ili više, brzina vjetra za vrijeme leda mora biti najmanje 14 daN/m² (brzina vjetra - najmanje 15 m/s).
7) Stvarne kombinacije pritisaka vjetra velike brzine i veličine naslaga leda na žicama i kablovima na temperaturi od minus 5°C u sljedećim režimima:
7.1. Maksimalno taloženje leda na žice i kablove i pritisak brzine vetra tokom ovog taloženja.
7.2. Maksimalna brzina vjetra i taloga leda na žicama i kablovima pri ovoj brzini.
Opterećenja prema tačkama 7.1. i 7.2 određuju se regionalnim kartama opterećenja od leda i vjetra. U nedostatku regionalnih karata, vrijednosti opterećenja se određuju obradom relevantnih meteoroloških podataka prema „Metodologiji za proračun i izradu regionalnih karata rezultirajućeg opterećenja nadzemnih vodova ledom i vjetrom“ i prema „Metodi za izradu regionalne karte normativnih područja opterećenja vjetrom u ledenim uslovima za projektovanje i rad nadzemnih vodova", koje je izradio VNIIE i odobrila Glavna tehnička direkcija Ministarstva energetike SSSR-a, pod uslovom da se za karakterizaciju klimatskih uslova za 100 km od nadzemnih vodova, postoje 2 ili više reprezentativnih meteoroloških stanica sa nizom osmatranja stvarnih kombinacija nanosa i brzina vjetra uočenih tokom njih.
U slučajevima kada nije moguće utvrditi opterećenja, proračun nadzemnog voda za dejstvo opterećenja led-vetar treba izvršiti za uslove u skladu sa stavom 6. U tom slučaju, brzina vetra u ledu treba da bude uzeti ne više od 30 daN / m 2 (V = 22 m / s).
Prilikom izračunavanja nadzemnog voda prema klauzulama 6 i 7.1 u područjima sa normativnom debljinom ledenog zida do 10 mm, odgovarajući pritisak vjetra velike brzine tokom leda mora biti najmanje 6,25 daN / m 2 (V = 10 m / s), a u područjima s normativnom debljinom ledenog zida od 15 mm ili više - ne manje od 14,0 daN / m 2 (V = 15 m / s).
Za područja sa prosječnom godišnjom temperaturom od minus 5 °C i niže, temperatura u paragrafima. 4, 5, 6 i 7 treba uzeti kao minus 10 °C.
2.5.35. Proračun nadzemnih vodova prema hitnom radu mora se izvršiti za sljedeće kombinacije klimatskih uvjeta:
1. Prosječna godišnja temperatura, vjetar i led su odsutni.
2. Najniža temperatura, vjetar i led su odsutni.
3. Žice i kablovi su prekriveni ledom, temperatura je minus 5°C, nema vjetra.
4. Žice i kablovi su prekriveni ledom, temperatura je minus 5°C, pritisak vjetra je 0,25.
2.5.36. Prilikom provjere nosača nadzemnih vodova prema uvjetima ugradnje potrebno je uzeti sljedeće kombinacije klimatskih uslova: temperatura minus 15°C, brzina vjetra na visini do 15 m od tla 6,25 daN/m², postoji nema leda.
2.5.37. Prilikom izračunavanja aproksimacija strujnovodnih dijelova elementima nadzemnih vodova i konstrukcija potrebno je uzeti sljedeće kombinacije klimatskih uslova:
1. Na radnom naponu: maksimalni standardni pritisak vjetra, temperatura minus 5°C (vidi također 2.5.34).
2. U slučaju munje i unutrašnjih prenapona: temperatura plus 15°C, brzina (), ali ne manje od 6,25 daN/m².
3. Da bi se osiguralo sigurno penjanje na stub pod snagom: temperatura je minus 15°C, nema vjetra i leda.
Pretpostavlja se da je vrijednost ista kao i za određivanje opterećenja vjetrom na žice.
Proračun aproksimacija u skladu sa stavom 2. takođe treba izvršiti u odsustvu vjetra.
Ugao otklona žica i kablova određuje se formulom
,
gdje je koeficijent koji uzima u obzir dinamiku oscilacija žice sa svojim odstupanjima i uzima se jednakim: 1 sa pritiskom vjetra velike brzine do 40 daN/m², 0,95 pri 45 daN/m², 0,9 pri 55 daN/m² , 0,85 pri 65 daN/m², 0,8 pri 80 daN/m² ili više (međuvrijednosti se određuju linearnom interpolacijom); - normativno opterećenje vjetrom na žicu, daN; - opterećenje na vijenac od težine žice, daN; - težina niza izolatora, da N.
Promjer žica, njihov poprečni presjek i broj u fazi, kao i razmak između žica isključene faze određuju se proračunom.
2.5.39. U skladu sa uslovima mehaničke čvrstoće na nadzemnim vodovima treba koristiti višežične aluminijumske i čelično-aluminijumske žice i žice od legure aluminijuma AZH i višežične kablove.
Minimalni dozvoljeni poprečni presjeci žice:
Minimalni dozvoljeni poprečni presjeci žice dati su u tabeli. 2.5.4.
Tabela 2.5.4. Minimalni dozvoljeni poprečni presjek čelično-aluminijskih žica nadzemnih vodova prema uvjetima mehaničke čvrstoće
Na nadzemnim vodovima od 10 kV i niže, koji prolaze u nenaseljenom području sa procijenjenom debljinom ledenog zida do 10 mm, u rasponima bez ukrštanja sa inženjerskim konstrukcijama dopuštena je upotreba jednožilnih čeličnih žica razreda dozvoljenih za upotrebu specijalnim instrukcije.
Kao gromobran treba koristiti kablove čelična užad sa poprečnim presjekom od najmanje 35 mm² od žica sa vlačnom čvrstoćom od najmanje 120 daN/mm². Na posebno kritičnim prelazima i u zonama hemijskog uticaja, kao i pri upotrebi gromobranskog kabla za visokofrekventnu komunikaciju iu slučajevima kada je to neophodno za uslove termičke stabilnosti (vidi 2.5.42), čelično-aluminijumske žice treba koristiti kao kabl za zaštitu od groma opšta upotreba ili poseban.
U rasponima raskrsnica sa izdignutim cjevovodima i žičarama dozvoljena je upotreba čeličnih žica za uzemljenje. U rasponima raskrsnica s cjevovodima koji nisu namijenjeni za transport zapaljivih tekućina i plinova, dopuštena je upotreba čeličnih žica poprečnog presjeka od 25 mm² ili više.
U rasponima ukrštanja nadzemnih vodova sa željezničkim prugama, čelična užad vlačne čvrstoće od najmanje 120 daN/mm² s poprečnim presjekom od najmanje 35 mm² u područjima I i II na ledu i najmanje 50 mm² u ostalim područjima na ledu treba koristiti kao gromobranski kablovi.
Za smanjenje gubitaka snage zbog remagnetizacije čeličnih jezgri u čelično-aluminijskim žicama, preporučuje se, ceteris paribus, korištenje žica s parnim brojem slojeva aluminijskih žica.
Tabela 2.5.5. Najveći dozvoljeni raspon nadzemnih vodova sa aluminijskim, čelično-aluminijskim i čeličnim žicama i žicama od aluminijskih legura malih presjeka
| Marka žice | Maksimalni raspon, m, sa debljinom ledenog zida | |||
| do 10 mm | 15 mm | 20 mm | ||
| aluminijum: | ||||
| A 35 | 140 | - | - | |
| A 50 | 160 | 90 | 60 | |
| A 70 | 190 | 115 | 75 | |
| A 95 | 215 | 135 | 90 | |
| A 120 | 270 | 150 | 110 | |
| A 150 | 335 | 165 | 130 | |
| Od aluminijskih legura: | ||||
| AN 35 | 210 | 115 | 75 | |
| AN 50 | 265 | 155 | 100 | |
| AN 70 | 320 | 195 | 130 | |
| AN 95 | 380 | 235 | 160 | |
| AN 120 | 435 | 270 | 185 | |
| AN 150 | 490 | 290 | 205 | |
| AZH 35 | 280 | 175 | 120 | |
| AZH 50 | 350 | 220 | 140 | |
| AZH 70 | 430 | 270 | 180 | |
| AZH 95 | 500 | 330 | 230 | |
| AZH 120 | 550 | 370 | 260 | |
| AZH 150 | 605 | 400 | 290 | |
| čelik-aluminij: | ||||
| AC 25/4.2 | 230 | - | - | |
| AC 35/6.2 | 320 | 200 | 140 | |
| AC 50/8.0 | 360 | 240 | 160 | |
| AC 70/11 | 430 | 290 | 200 | |
| AC 95/16, AC 95/15 | 525 | 410 | 300 | |
| AC 120/19 | 660 | 475 | 350 | |
| Čelik PS 25 | 520 | 220 | 150 | |
Napomene: 1. Navedene vrijednosti graničnih raspona vrijede za aluminijske žice od AT i ATp žice.
2. Vrijednosti graničnih raspona se računaju iz uslova postizanja 80% vlačne čvrstoće na svojim tačkama ovjesa koje se nalaze na istoj visini, sa dvostrukom težinom leda i dozvoljenim naprezanjima prema tabeli. 2.5.7.
2.5.40. Za čelično-aluminijske žice se preporučuju sljedeće primjene:
1. U područjima sa debljinom ledenog zida do 20 mm: sa presjecima do 185 mm² - s omjerom A: C = 6,0 6,25, sa presjecima od 240 mm² i više - s omjerom A: C = 7,71 8,04 .
2. U područjima sa debljinom ledenog zida većom od 20 mm: s dijelovima do 95 mm² - s omjerom A: C = 6,0, s dijelovima od 120-400 mm² - s omjerom A: C = 4,29 4,39, sa presjecima 450 mm² i više - sa omjerom A: C = 7,71 8,04
3. Na velikim prelazima sa rasponima većim od 800 m - sa omjerom A: C = 1,46.
Izbor drugih marki žica opravdan je tehničkim i ekonomskim proračunima.
4. Prilikom izgradnje nadzemnih vodova na mjestima gdje je radnim iskustvom utvrđeno uništavanje čelično-aluminijskih žica od korozije (obale mora, slana jezera, industrijska područja i područja slanih pijeska, susjedna područja sa vazdušnom atmosferom tipa II. i III), kao i na mjestima gdje se očekuje takvo uništenje na osnovu podataka istraživanja, treba koristiti čelično-aluminijske žice AKS, ASKP, ASK razreda u skladu sa GOST 839-80, a aluminijumske žice AKP razred.
Na ravnom terenu, u nedostatku operativnih podataka, širinu obalnog pojasa na koji se odnosi navedeni zahtjev treba uzeti jednakom 5 km, a pojas od hemijskih preduzeća - 1,5 km.
2.5.41. Prema uslovima korone, na visinama do 1000 m nadmorske visine preporučuje se na nadzemnim vodovima koristiti žice prečnika najmanje onih navedenih u tabeli 1. 2.5.6.
Tabela 2.5.6. Minimalni prečnik žice
VL u uslovima korone, mm
Prilikom izbora dizajna nadzemnog voda i broja žica u fazi, kao i međufaznih razmaka nadzemnog voda, potrebno je ograničiti jačinu električnog polja na površini žica na nivoe koji su dozvoljeni za koronu (vidi Poglavlje 1.3) i nivo radio smetnji.
2.5.42. Presjek gromobranskog kabela, odabran mehaničkim proračunom, mora se provjeriti na toplinsku otpornost u skladu sa uputama u Pogl. 1.4. U sekcijama sa izolovanim pričvršćivanjem užeta (vidi 2.5.67), ispitivanje termičke otpornosti se ne provodi.
2.5.43. Mehanički proračun žica i kablova nadzemnih vodova iznad 1 kV treba izvršiti na osnovu sljedećih početnih uslova:
1) pri najvećem spoljnom opterećenju;
2) pri najnižoj temperaturi i odsustvu spoljašnjih opterećenja;
3) pri srednjoj godišnjoj temperaturi i odsustvu spoljnih opterećenja.
Dozvoljena mehanička naprezanja u žicama i kablovima u ovim uslovima data su u tabeli. 2.5.7.
Tabela 2.5.7. Dozvoljeno mehaničko naprezanje u žicama i kablovima nadzemnih vodova napona iznad 1 kV
| Žice i kablovi | Dozvoljeno naprezanje, % zatezne čvrstoće | Dozvoljeni napon, daN/mm², za aluminijske žice | ||||||
| AT | ATP | |||||||
| pri najvećem opterećenju i najnižoj temperaturi | na prosječnoj godišnjoj temperaturi | pri najvećem opterećenju i najnižoj temperaturi | 8,0412,2 | 8,1 | 12,6 | 8,4 | ||
| 185, 300 i 500 na A: C = 1,46 | 25,0 | 16,5 | 25,2 | 16,8 | ||||
| 330 na A: C = 12,22 | 10,8 | 7,2 | 11,7 | 7,8 | ||||
| 9,7 | 6,5 | 10,4 | 6,9 | |||||
| čelik: | ||||||||
| PS svih sekcija | 50 | 35 | 31 | 21,6 | - | - | ||
| TC kablovi svih sekcija | Prema GOST-u ili TU** | - | - | - | ||||
| ** Ovisno o sili kidanja užeta u cjelini. |
||||||||
| Presjek aluminijumske legure, mm²: | ||||||||
| 16-95 AN legura | 40 | 30 | 8,3 | 6,2 | - | - | ||
| 16-95 od AZh legure | 11,4 | 8,5 | - | - | ||||
| 120 ili više od AN legure | 45 | 30 | 9,4 | 6,2 | - | - | ||
| 120 i više od AZh legure | 12,8 | 8,5 | - | - | ||||
2.5.44. U mehaničkim proračunima žica i kablova nadzemnih vodova, fizičke i mehaničke karakteristike date u tabeli. 2.5.8.
Opseg (minimalno dozvoljeni presjeci itd.) žica od legure aluminijuma razreda AN odgovara obimu aluminijskih žica, a žice od legure aluminijuma razreda AZh odgovaraju obimu čelično-aluminijskih žica.
2.5.45. Mehanička naprezanja koja nastaju na najvišim tačkama ovjesa aluminijskih i čeličnih žica ne smiju prelaziti 105% vrijednosti datih u tabeli. 2.5.7. Naponi na najvišim tačkama ovjesa čelično-aluminijskih žica u svim dijelovima nadzemnih vodova, uključujući velike prijelaze, ne bi trebali biti veći od 110% vrijednosti navedenih u tabeli. 2.5.7.
2.5.46. Nadzemni vodovi moraju biti zaštićeni od vibracija:
1. Pojedinačne aluminijumske i čelično-aluminijske žice i žice od aluminijske legure poprečnog presjeka do 95 mm² u rasponima većim od 80 m, poprečnog presjeka od 120-240 mm2 u rasponima većim od 100 m, poprečnog presjeka od 300 mm2 ili više u rasponima većim od 120 mm, čelične upredene žice i kablovi svih presjeka u rasponima većim od 120 m - pri prolasku nadzemnih vodova duž otvorenog ravnog ili blago neravnog terena, ako je mehaničko opterećenje pri prosječnoj godišnjoj temperaturi veće nego, daN / mm²:
- za aluminijske žice i žice od aluminijske legure AN3.5
- za čelično-aluminijske žice i žice od aluminijske legure AZh4.0
- za čelične žice i kablove18.0
Prilikom prolaska nadzemnih vodova kroz vrlo neravno ili izgrađeno područje, kao i kroz rijetku ili zakržljalu (ispod visine žičanog ovjesa) šumu, dužina raspona i vrijednosti mehaničkih naprezanja, kada se prekorači, potrebna je zaštita od vibracija, povećati za 20%.
2. Žice podijeljene faze, koje se sastoje od dvije žice povezane odstojnicima, u rasponima dužim od 150 m - pri prolasku nadzemnih vodova na otvorenom ravnom ili blago neravnom terenu, ako je mehaničko naprezanje žica pri prosječnoj godišnjoj temperaturi veće. nego, daN / mm²:
- za aluminijske žice i žice od aluminijske legure AH4.0
- za čelično-aluminijske žice i žice od aluminijske legure AŽ.4,5
Prilikom prolaska nadzemnih vodova kroz vrlo neravno ili izgrađeno područje, kao i kroz rijetku ili zakržljalu (ispod visine žičanog ovjesa) šumu, vrijednosti mehaničkih naprezanja, kada su prekoračene, zaštita od vibracija je potrebno, povećati za 10%.
Kada se koristi podijeljena faza koja se sastoji od tri ili četiri žice sa grupnom ugradnjom odstojnika, zaštita od vibracija nije potrebna (osim slučajeva navedenih u točki 3).
3. Žice i kablovi pri prelasku preko rijeka, akumulacija i drugih vodenih barijera sa rasponima većim od 500 m - bez obzira na broj žica u fazi i vrijednost mehaničkog naprezanja; istovremeno, svi rasponi prelaznog dijela podliježu zaštiti od vibracija.
Tabela 2.5.8. Fizičke i mehaničke karakteristikežice i kablovi
| Žice i kablovi | Smanjeno opterećenje sopstvene težine, 10 -3 daN/ (m mm²) | Modul elastičnosti, 10 3 daN/mm² | Temperaturni koeficijent linearnog izduženja, 10 -0 stepeni -1 | Vlačna čvrstoća, daN/mm², žica i uže u cjelini | ||
| žica | od čelika i legura | |||||
| AT | ATP | |||||
| Aluminijum A, presek automatskog menjača, mm²: | ||||||
| do 400, osim 95 i 240 | 2,75 | 6,3 | 23,0 | 16 | 17 | - |
| 450 i više, kao i 95 i 240 | 2,75 | 6,3 | 23,0 | 15 | 16 | - |
| Čelik-aluminijum zvučnici, AKS, ASKP, ASK presjek, mm²: | ||||||
| 10 ili više na A: C = 6.06.25 | 3,46 | 8,25 | 19,2 | 29 | 30 | - |
| 70 na A: C = 0,95 | 5,37 | 13,4 | 14,5 | 67 | 68 | - |
| 95 na A: C = 0,65 | 5,85 | 14,6 | 13,9 | 76 | 77 | - |
| 120 i više na A: C = 4.294.39 | 3,71 | 8,9 | 18,3 | 33 | 34 | - |
| 150 i više na A: C = 7.718.04 | 3,34 | 7,7 | 19,8 | 27 | 28 | - |
| 185 i više na A: C = 1,46 | 4,84 | 11,4 | 15,5 | 55 | 56 | - |
| 330 na A: C= 12,22 | 3,15 | 6,65 | 21,2 | 24 | 26 | - |
| 400 i 500 na A: C = 17,93 i 18,09 | 3,03 | 6,65 | 21.2 | 21,5 | 23 | - |
| čelik: | ||||||
| PS svih sekcija | 8,0 | 20,0 | 12,0 | - | - | 62 |
| TC kablovi svih sekcija | 8,0 | 20,0 | 12,0 | - | - | * |
| * Prihvaćeno prema relevantnom GOST-u, ali ne manje od 120 daN/mm². |
||||||
| legura aluminijuma AH | 2,75 | 6,5 | 23,0 | - | - | 20,8 |
| legura aluminijuma | 2,75 | 6,5 | 23,0 | - | - | 28,5 |
U područjima nadzemnih vodova zaštićenih od poprečnih vjetrova, pri prolasku kroz šumu sa visinom stabla većom od visine ovjesa žica, duž planinske doline i sl., zaštita žica i kablova od vibracija nije potrebna.
2.5.47. Za zaštitu od vibracija aluminijskih žica i žica od aluminijskih legura AŽ i AN poprečnog presjeka do 95 mm² i čelično-aluminijskih žica poprečnog presjeka do 70 mm², preporučuje se upotreba prigušivača vibracija u obliku petlje. , a za aluminijske i čelično-aluminijske žice većeg presjeka i čelične žice i kablove - prigušivači vibracija uobičajenog tipa.
2.5.48. Na žice podijeljene faze u rasponima i petljama sidrenih nosača moraju se postaviti odstojnici. Udaljenosti između stubova ili grupa podupirača postavljenih u rasponu ne smiju biti veće od 75 m.