Velika enciklopedija nafte i gasa. Klasifikacija parnih turbina

Iz (16.1) slijedi izraz za određivanje protoka svježe pare u turbinu za poznate vrijednosti snage turbine i protoka pare za potrošnju topline:

Varijabilne turbine za ekstrakciju pare imaju sljedeće karakteristike:

1. U zavisnosti od toplotnog opterećenja, kondenzacije i kogeneracija modovima. Za režim grijanja, ovisno o toplinskom opterećenju, turbina može raditi prema termičkom ili električnom rasporedu. U prvom slučaju, regulatori LPR-a su u stacionarnom stanju, a promjenu opterećenja potrošača topline i snage turbine osiguravaju elementi za distribuciju pare HP-a. U ovom slučaju moguć je način rada kada su LPP regulatori zatvoreni i sva para se šalje potrošaču topline. Samo ventilacijski tok pare je usmjeren na LPH da ohladi njegovo tijelo i rotor. U režimima rada prema električnom rasporedu, LPC regulatori mogu imati proizvoljan stepen otvaranja.

2. Kako bi se spriječile nesreće, sigurnosni ventil je instaliran na parovodu spojenom na kontroliranu komoru za ekstrakciju. Osim toga, zbog velike zapremine parovoda, moraju se ugraditi nepovratni ventili kako bi se spriječio obrnuti tok pare u turbinu prilikom njenog isključivanja u nuždi.

3. U turbinama sa kontrolisanom ekstrakcijom pare, zbog raznovrsnosti režima, koristi se distribucija pare mlaznica.

Dijagram turbinskih režima sa jednom kontrolisanom ekstrakcijom pare prikazano na sl. 16.6.

Snaga turbine određena iz krivulje ab, odgovara radu s punim odvodom pare do potrošača topline ( G 2 =G k = 0). Ventilacijski prolaz pare u LPH (5-10% od izračunate vrijednosti) određuje se linijom a 1 b 1. Mreža isprekidanih linija ( a 1 b 1) određuje režime rada turbine sa različitim odvodom pare do potrošača toplote (područje dijagrama a12ba). Linija a 11 b 11 predstavlja promjenu snage turbine pri proračunskom prolazu pare u LPP (kada su LPP regulatori potpuno otvoreni i pritisak r p (R m) održava se konstantnim). Linija b2 određuje način rada sa maksimalnim prolazom pare kroz HP. Linija a 1 2 odgovara čisto kondenzacijskom načinu rada, kada je protok pare do ekstrakcije jednak nuli. Sa proračunskim prolaskom pare kroz LPH, maksimalna snaga turbine je određena točkom b 11(ovdje je brzina protoka pare kroz HPC maksimalna, a izračunati prolaz kroz HPC je jednak G 20 =0,4G deset). Dot a 11 odgovara proračunskom prolasku pare u LPR u kondenzacionom režimu i određuje znatno manju snagu turbine koju ona može razviti pri maksimalnom protoku kroz LPR.

Rice. 16.6. Dijagram režima turbine T sa kontrolisanom ekstrakcijom pare

Ako dozvolimo povećanje pritiska pare ispred LPP-a (u kontrolisanoj ekstrakciji), onda se kroz njega može proći veći protok pare i čak iu kondenzacionom režimu postići maksimalnu snagu. N mak s za koje je generator dizajniran. U dijagramu načina rada kada preskačete paru G 20 =0,4G 10, što odgovara liniji a 11 b 11, LPH kontrolni ventili (ili rotacione membrane) će se potpuno otvoriti i dalje povećanje protoka kroz LPH postiže se povećanjem pritiska pare u kontrolisanoj komori za ekstrakciju.

Za određivanje protoka izvučene pare u proizvoljnom režimu (tačka ALI na sl. 16.6), izvodi se sljedeća konstrukcija. Dot ALI na dijagramu određuje brzinu protoka svježe pare u turbinu za dati režim ( G 1 =G o). prolazeći kroz tačku ALI liniju stalnog prolaza pare u LPH, naći ćemo je na raskrsnici linije AB sa linijskom tačkom režima kondenzacije AT, što vam omogućava da odredite prolaz pare G 2 u CND. Brzina protoka ekstrahirane pare nalazi se kao razlika G n = G 1 -G 2. Linije turbinskih režima sa konstantnim protokom izvučene pare G n = const na dijagramu su predstavljene tankim punim linijama. Ponekad umjesto toga u dijagramima G P ( G r) grade se vodovi konstantnog toplotnog opterećenja Q t = G sv ( h pr -h o) određena iz vrijednosti entalpija prave ( h pr) i inverzno ( h o) voda iz mreže koja prolazi kroz grijač mreže.

Predstavljene turbine se izrađuju i sa dogrevanjem pare i bez njega. Dobitak od dogrijavanja je ovdje manji nego kod kondenzacijskih turbina, jer se određuje u odnosu na karakteristike cilindra niskog tlaka, čiji je prosječni godišnji protok pare manji kod turbina sa kontrolisanom ekstrakcijom. Za turbine sa proizvodnim izvlačenjem pare, koje se malo menjaju tokom godine, preporučljivo je da kondenzaciona snaga bude jednaka nazivnoj vrednosti, a ne veća od nje, što je tipično za turbine sa odvodom grejne pare. Dimenzije poslednje LPR stepena takvih turbina, ceteris paribus, manje su od onih kondenzacionih turbina, jer turbinska postrojenja sa turbinama za ekstrakciju toplote, koja se obično postavljaju u gradu, imaju povećanu temperaturu rashladne vode i, shodno tome, povećan pritisak. u kondenzatoru tokom opskrbe kondenzatorskom vodom za reciklažu.

Posljednja stranica ovog predavanja sadrži pojednostavljeni dijagram načina rada koji ćemo koristiti prilikom rješavanja zadataka na praktičnoj nastavi. Mora se odštampati i sprovesti u praksu.

1 pitanje Objasnite na kojim stanicama (kogeneracijska ekstrakcija pare) iz turbine

Kontrolisano izvlačenje pare iz turbine koja se koristi za snabdevanje potrošača toplotnom energijom.

Izvlačenje pare CHP

Industrijska kogeneracija ekstrakcija pare iz turbine koja se koristi u industrijske svrhe

kondenzacione turbine.

Ova vrsta turbine je vjerovatno najčešća (oznaka - K). U kompletu sa samom takvom turbinom, tu je i uređaj za sakupljanje ispušne pare - kondenzator. Sva izduvna para u takvoj turbini ulazi u kondenzator.

Kondenzacijske parne turbine su dizajnirane za proizvodnju električne energije. One. takve turbine se postavljaju na GRES-u. U CHP-u stavljaju, u osnovi, drugačiji tip turbine. Sva para iz kotla koja ulazi u takvu turbinu radi na stvaranju električne energije. Iz takvih turbina se ne prima toplinska energija, uz rijetke izuzetke.

Turbine za grijanje.

Turbine tipa - T. Ova vrsta turbine se ugrađuje na termoelektranu, tj. gde je pored proizvodnje električne energije potrebno i primanje toplotne energije – grejanje i snabdevanje toplom vodom.

Kogeneracijske turbine imaju podesivo odvođenje pare za ekstrakciju topline. Podešavanje se vrši rotirajućom membranom. Para iz takvog odabira ulazi u mrežne grijače - izmjenjivače topline, gdje para svoju toplinu prenosi na mrežnu vodu.

Kogeneracijske turbine, po pravilu, mogu raditi i u kondenzacijskom režimu, na primjer, ljeti. U ovom slučaju para se ne dovodi do grijača mreže, već se sve koristi za proizvodnju električne energije.

Kogeneracijske turbine sa industrijskom ekstrakcijom pare.

Oznaka takvih turbina je PT.

Industrijska ekstrakcija pare znači da dio pare iz takvih turbina ide u neku treću proizvodnju (fabrika, fabrika itd.). Para se može vratiti nazad u elektranu u obliku kondenzata, ili se može potpuno izgubiti.

Takve turbine trenutno nisu praktično instalirane. U sovjetsko vrijeme postavljali su se u termoelektrane u blizini velikih industrijskih poduzeća - kemijskih postrojenja, drvnih postrojenja itd.

Turbine protiv pritiska.

Turbine sa protutlakom su označene - P. U sklopu takvih turbina nema kondenzatora, a sva izduvna para ide ka trećem potrošaču uz blagi pritisak.

Ova vrsta turbina, poput PT turbina, trenutno se ne koristi uz rijetke izuzetke. Nakon raspada Sovjetskog Saveza, mnoge od ovih turbina "skupljale su prašinu" u praznom hodu, jer nije bilo vanjskog potrošača izduvne pare. Bez potrošača pare njihov rad, a time i proizvodnja električne energije, također je nemoguć.

2 pitanje Ouzo shema

Svaki zaštitni i raskidni uređaj, u zavisnosti od parametra na koji reaguje, može se dodeliti jednom ili drugom tipu, uključujući tipove uređaja koji reaguju na napon kućišta u odnosu na zemlju, struju zemljospoja, fazni napon u odnosu na zemlju, nulti niz napona , struja nulte sekvence, radna struja itd. U nastavku se kao primjer razmatraju dvije vrste takvih uređaja.

Zaštitni uređaji za isključivanje koji reaguju na napon kućišta u odnosu na uzemljenje dizajnirani su da eliminišu opasnost od strujnog udara kada dođe do povećanog napona na uzemljenoj kućištu ili kućištu sa mecima. Ovi uređaji su dodatna mjera zaštite za uzemljenje ili uzemljenje.

Princip rada je brzo isključenje iz mreže instalacije ako se napon njenog kućišta u odnosu na masu pokaže višim od određene maksimalno dozvoljene vrijednosti Uk.dop, zbog čega dodirivanje kućišta postaje opasno.

Šematski dijagram zaštitno-preklopnog uređaja koji reagira na napon kućišta u odnosu na masu: 1 - kućište; 2 - automatski prekidač; ALI - otvaranje zavojnice; H - relej maksimalnog napona; R3 - otpor zaštitnog uzemljenja; RB - pomoćni otpor uzemljenja

Pitanje 3 Dozvoljeni načini rada transformatora u normalnim uslovima iu vanrednim situacijama u elektroenergetskom sistemu

Normalnim režimima rada smatraju se oni za koje je transformator projektovan i u kojima može raditi dugo vremena uz odstupanja od glavnih parametara (napon, struja, frekvencija, temperatura pojedinih elemenata) i normalnih radnih uslova (klima, instalacija). visina iznad nivoa mora) dozvoljeno standardima ili tehničkim uslovima . Nominalne vrijednosti glavnih parametara transformatora navedene su na njegovoj pločici i u pasošu

Rad transformatora je dozvoljen samo ako su njegovi namoti zaštićeni ventilskim odvodnicima ili odvodnicima prenapona,

Neutrale višenaponskih namotaja transformatora 110 kV, sa nepotpunom izolacijom na neutralnoj strani, moraju biti čvrsto uzemljene, osim u slučajevima navedenim u tački 7.1.5. Transformatori do 35 kV mogu raditi sa izolovanom nultom uzemljenom kroz zavojnicu za gašenje luka (lučni reaktor). Sa ukupnom strujom namotaja za gašenje luka većom od 100 A treba ih spojiti na jedan transformator u dogovoru sa proizvođačem.

Dugotrajni rad transformatora dozvoljen je pri snazi ​​koja ne prelazi nazivnu snagu kada je napon koji se dovodi na bilo koju granu VN, SN i NN namotaja prekoračen za 10% iznad nazivnog napona ove grane namotaja. U tom slučaju napon na bilo kojem namotu transformatora ne smije prelaziti najveći radni napon za datu naponsku klasu

Načini učitavanja

U zavisnosti od prirode dnevnog ili godišnjeg rasporeda opterećenja i temperature rashladnog medija, dozvoljena su sistematska i hitna preopterećenja transformatora. Dozvoljena sistematska preopterećenja premašuju nazivno opterećenje transformatora, ali ne dovode do smanjenja njegovog vijeka trajanja, jer trošenje izolacije zavojnice ne prelazi normalno. Dozvoljena vanredna preopterećenja transformatora uzrokuju povećano, u odnosu na normalno, habanje izolacije zavoja, što može dovesti do smanjenja utvrđenog vijeka trajanja transformatora, ako se povećano habanje vremenom ne kompenzira opterećenjem sa habanjem od izolacija zavoja ispod normale.

Takva preopterećenja su dozvoljena u svim rashladnim sistemima, bez obzira na prethodni režim, temperaturu rashladnog vazduha i lokaciju transformatora, pod uslovom da temperatura ulja u gornjim slojevima nije veća od 115°C. Osim toga, za transformatore punjene uljem koji rade s početnim faktorom opterećenja K1< 0,93, допускается перегрузка на 40 % сверх номинального тока не более 5 суток на время максимумов нагрузки общей продолжительностью не более 6 ч в сутки при принятии всех мер для усиления охлаждения трансформатора.

Kod promjenjivog opterećenja u trafostanici sa više transformatora potrebno je planirati uključivanje i isključivanje transformatora koji rade paralelno kako bi se postigli ekonomični načini njihovog rada.

U realnim uslovima potrebno je donekle odstupiti od projektnog režima tako da broj operativnih uključivanja svakog transformatora ne prelazi deset u toku dana, odnosno ne bi bilo potrebno isključiti transformatore za manje od 2 - 3 sati.

Kod paralelnog rada transformatora, ukupno opterećenje na transformatorskoj stanici mora osigurati dovoljno opterećenje za svaku od njih, što se sudi prema očitanjima odgovarajućih ampermetara, čija je ugradnja obavezna za transformatore nazivne snage 1000 kVA i iznad.

Moderne kogeneracijske turbine sa kapacitetom od 50 MW i više imaju dvije grijanje kontrolirane ekstrakcije pare za stepenasto zagrijavanje mrežne vode, koje se izvodi u nekoliko uzastopno lociranih grijača. Pritisak ekstrahirane pare je određen temperaturom vode na izlazu iz svake faze grijanja. Za grijanje vode iz mreže koristi se 70-80% protoka pare u turbinu, a temperatura grijanja je 40-50 °C.

Šematski dijagram turbinskog postrojenja sa dva odvoda grijanja (gornji 4 i donji 5) prikazan je na sl. 20.2, a. Svježa para u količini G o i sa parametrima p0, t0 se dovodi u turbinu kroz čep 8 i 7 regulacionih ventila. U ChVD 1 para se širi do pritiska u donjem izlazu za grejanje 5, a zatim kroz regulacioni element 6 ide u CND 2. Ostatak opreme turbinskog postrojenja sa dva odvoda grejne pare je sličan turbini sa dva podesiva odvoda pare (slika 20.1).

Rice. 20.2. dijagram strujnog kola (a) i proces ekspanzije pare (b) in h,S- dijagram gašenja turbine sa dvostepenim izvlačenjem pare.

Do vrhunskog izbora 4 para sa protokom G 1 uzeti pod pritiskom R 1 i sa entalpijom h 1 (Sl. 20.2, b), au donjem - para sa protokom G 2 sa parametrima R 2 i h 2 . Budući da turbina ima samo jedan LPR regulator, kontrolisani pritisak se može istovremeno održavati samo u jednom od dva odvoda grejne pare: u gornjem, kada su uključena oba odvoda, u donjem, kada je uključena donja ekstrakcija. .

Instalacija za toplovodnu mrežu vode se sastoji od dva grejača (bojlera) 9 i 10 tip površine. Potrebna temperatura vode iz mreže koja se šalje potrošaču topline određena je pritiskom pare gornjeg odvoda. Raspodjela toplinskog opterećenja između gornjeg i donjeg odvoda određena je temperaturama vode u mreži prije i nakon grijača mreže, protokom vode u mreži i električnim opterećenjem.

Unutrašnja snaga turbine N i , kW, sa dvije slavine za grijanje par se određuje iz izraza (regenerativne selekcije se ne uzimaju u obzir)

N i = N uh / η m η npr = N i " + N i " "+N i """ =

= G o H 0 "η 0i " + (G o –G 1 )H 0 ""η 0i "" + (G o –G 1 –G 2 )H 0 """η 0i """ (20.3)

, kW, je

Q t \u003d W c c in (t 2s -t 1s) = G 1 (h 1 -h 1 " ) + G 2 (h 2 -h 2 " ), (20.4)

gdje G o ,G str ,G t - protok pare do turbine, do gornjeg i donjeg odvoda grijanja, kg/s; H 0 " , H 0 "" , H 0 """- raspoloživi stepenovi turbine do gornjeg izlaza, između ispusta i LPR-a , kJ/kg; W sa - potrošnja vode u mreži, kg/s; c to\u003d 4,19 kJ / (kg K) - toplinski kapacitet vode; t 2s,t 1s- temperatura vode na ulazu i izlazu iz grijača, stepeni; h1, h2 - entalpija pare u gornjoj i donjoj ekstrakciji grijanja, kJ/kg; h1 " , h2 " - entalpija kondenzata grejne pare u grejačima 9 i 10, kJ/kg.

Turbine sa dvostepenim izvlačenjem pare mogu imati različite načine rada grijanja ovisno o odnosu toplinskog i električnog opterećenja. U režimima rada prema termičkom rasporedu pri datom toplotnom opterećenju Q t regulatorno tijelo 6 prije nego što se CND zatvori. Snaga turbine je određena toplinskim opterećenjem, a protok pare kroz LPR je ograničen vrijednošću G k.min određena uslovima za pouzdan rad turbine. Kada turbina radi po električnom rasporedu moguća je nezavisna promjena toplinskog i električnog opterećenja. Regulatorno tijelo 6 djelomično ili potpuno otvoren, što omogućava da, pri konstantnom toplinskom opterećenju, prođe kroz turbinu dodatni protok svježe pare koja ulazi u kondenzator kroz LPH 3 (Sl. 20.2). Ovaj protok obezbeđuje dodatnu snagu u poređenju sa radom krive toplote sa istim toplotnim opterećenjem. Dakle, brzina protoka pare kroz LPC zavisi od datog električnog opterećenja.

20.3. PRIMENA INTEGRISANIH GREDA U KONDENZATORIMA GREJNIH TURBINA

U turbinama sa kontrolisanom ekstrakcijom pare, kada rade sa termičkim opterećenjem, nulti prolaz pare do kondenzatora nije dozvoljen. Minimalna prolaznost, koji služi za hlađenje faza LPP-a dizajn turbine(veličina LPP lopatica, gustina LPP regulatora, itd.) i njegov način rada(vakuum, pritisak u komori za uzorkovanje).

Toplina pare koja ulazi u kondenzator prenosi se na cirkulacijsku vodu i ne koristi se u ciklusu elektrane. Toplina pare koja ulazi u izmjenjivače topline smještene na recirkulacijskom vodu također se prenosi na cirkulacijsku vodu: grijač za punjenje i ejektorske hladnjake. Za iskorištavanje ove topline, koja je srazmjerna toplini maksimalnog prolaza pare u kondenzator, dio površine kondenzatora se pušta u poseban grejni snop. I cirkulacijska voda i voda iz mreže grijanja se dovode u snopove cijevi. Ugrađena površina snopa je približno 15% ukupne površine kondenzatora.

Dizajn kondenzatora sa ugrađenim snopom, koji ima nezavisne vodene komore i parni prostor zajednički sa glavnom površinom, tipično je rješenje za kogeneracijske turbine kapaciteta 50 MW i više.

Šematski dijagram turbinskog postrojenja sa ugrađenom gredom za odvođenje toplote u kondenzatoru prikazano na sl. 20.3, a. Na glavni snop cijevi kondenzatora 8 obezbijeđena je opskrba samo cirkulirajućom vodom i to do ugrađenog snopa 11 - cirkulacijska voda i voda iz toplovodnih mreža (reverzna mreža ili dopuna). Ostala oprema turbinskog postrojenja ima istu namenu i imidž kao u turbinskom postrojenju sa dvostepenim ekstrakcijom pare (slika 20.2).

U režimu sa kondenzacionom proizvodnjom električne energije samo cirkulirajuća voda ulazi u glavne i ugrađene snopove. Kada radite po rasporedu topline isključuje se dovod cirkulacijske vode do glavnog i ugrađenog snopa, a ugrađeni snop se hladi mrežnom ili nadopunskom vodom. U ovom slučaju, regulator 6 NPV (sl. 20.3 ,a) je zatvorena i turbina radi u načinu rada sličnom turbini s protutlakom.

Rice. 20.3. Šematski dijagram (a) i proces ekspanzije pare (b) in h,S- dijagram turbinskog postrojenja sa dvostepenim odvodom pare i ugrađenim grejnim snopom.

Istovremeno je isključena mogućnost samostalnog podešavanja toplinskog i električnog opterećenja, jer je električna snaga turbine u ovom načinu rada određena vrijednošću i parametrima toplinskog opterećenja.

Prebacivanje turbine na rad pomoću ugrađenog snopa uzrokuje preraspodjelu pritisaka i padova topline preko stupnjeva turbine. Na sl. 20.3, b prikazuje termički proces ekspanzije pare u turbini u h,S-dijagram kada radi u kondenzacionom režimu(isprekidane linije) i uključen grejni snop(pune linije). Za turbine visokog pritiska režim rada sa uključenim ugrađenim snopom povezan je s povećanjem pritiska u kontrolisanim ekstrakcijama ( R 1 >R 1 "; R 2 >R 2 "), što dovodi do smanjenja snage proizvedene na parnim tokovima do ekstrakcija. U LPP-u turbine, zbog pogoršanja vakuuma u kondenzatoru, raspoloživi toplotni pad naglo opada ( H 02 " > H 02 ), a njegove faze rade sa velikim odnosom brzina i/s f i niža efikasnost. U nekim slučajevima, gubitak energije u LPR-u premašuje raspoloživi toplotni pad i LPR-stepeni rade sa negativnom efikasnošću i troše energiju (linija 1-2 na sl. 20.3b). U takvim režimima, zbog povećanja temperature pare koja prolazi kroz LPH, pogoršava se temperaturni režim izduvne cijevi turbine.

CPC. DIJAGRAM NAČINA RADA

Uglavnom dijagram načina rada izražava u grafičkom obliku odnos između električne snage turbine N i, potrošnja pare G o, termičko opterećenje potrošača Q str (Q t), pritisak pare koji se oslobađa potrošaču R n(p t), parametri live pare r 0 , t 0, potrošnja rashladne vode W sa itd., koji određuju način rada turbinskog postrojenja:

F(N e, G 0 , W s, Q p, Q t, R n, p m...) = 0. (1)

Jednačina (1) se grafički prikazuje na ravni ako broj varijabli ne prelazi tri. Inače, slika režimskog dijagrama na ravni može se dobiti samo zamjenom stvarnog odnosa varijabli sa približnim ovisnostima, što unosi grešku u dijagram što je veća, što je veći broj varijabli u jednačini (1). Stoga je preporučljivo ograničiti broj nezavisnih parametara uključenih u dijagram načina rada. Prilikom ograničavanja broja varijabli u jednačini (1) uzima se u obzir da utjecaj pojedinih parametara na snagu nije isti. Za vrhunsku visoku preciznost dijagram načina rada je izveden u obliku nekoliko nezavisnih grafova. Glavni grafikon, obično nazivan dijagram načina rada , izražava odnos između snage turbine N e i potrošnju pare G 0 . Dodatni grafikoni, zvao krive korekcije na dijagram načina rada , odrediti učinak promjene svakog od ostalih parametara jednačine (1) na snagu turbine. AT sastav dijagrama režima uključuje takođe neke pomoćne krive: zavisnost temperature napojne vode od protoka žive pare, mogućeg minimalnog pritiska u kontrolisanoj ekstrakciji od protoka pare i ekstrakcije itd.

Glavni dijagram se može napraviti sa velikom preciznošću jer je broj varijabli ograničen. Korekcione krive se obično izvode sa nekom greškom. Međutim, greška krivulje korekcije neznatno povećava ukupnu grešku dijagrama režima, jer apsolutna vrijednost samih korekcija u pravilu iznosi nekoliko posto ukupne snage turbine.

Prisutnost dijagrama režima omogućava vam da grafički uspostavite odnos između parametara jednadžbe (1) i istaknete područje mogućih načina rada turbinskog postrojenja. Jasnoća prezentacije, jednostavnost upotrebe i dovoljna tačnost odredili su široku upotrebu dijagrama režima u projektovanju i radu termoelektrana.

ZKP 19.1. Dijagram režima protutlačne turbine tipa P. Dijagram načina rada izražava ovisnost o potrošnji žive pare G0 iz električne energije N e i protivpritisak r p :

G 0 \u003d f (N e, p p). (2)

koji se može prikazati na ravni u skladu sa dostupnim eksperimentalnim ili proračunskim podacima. Od tri parametra jednačine (2), konačni pritisak pare ima najmanji uticaj r p , te se stoga izvodi dijagram režima turbine sa protupritiskom (sl. 19.1. SRS) u obliku mreže krivulja G 0 \u003d f (N e) , dobijene kao rezultat presjeka trodimenzionalne površine opisane jednadžbom (2), ravnine r p = konst.

Rice. 19.1 SRS. Dijagram turbinskih režima sa protupritiskom.

SRS 19.2. Dijagram turbinskih režima sa jednom kontrolisanom ekstrakcijom pare. Općenito, dijagram načina izražava zavisnost od električne energije N e od toka pare do turbine G0, u selekciji G str i pritisak pare u izboru r p.

G 0 \u003d f (N e, G p, r p). (3)

Pritisak ekstrakcije se može eliminisati iz ove jednačine r p , zamenjujući njegov uticaj korekcijskim krivuljama, koje se mogu izvesti sa relativno malom greškom. Tada se zavisnost (3) može nacrtati na ravni u obliku niza krivulja G 0 \u003d f (N e) at G str = konst.

Razmislite primjer konstruiranja dijagrama režima za turbinu sa ekstrakcijom pare približna metoda zasnovana na korišćenju linearizovane zavisnosti protoka pare do turbine G0 od vlasti N e i potrošnju pare u ekstrakciji G str:

G 0 \u003d G ko + y p G p \u003d G c.x + r do N e + y p G p \u003d G c.x + d n (1- x)N e + y p G p (4)

gdje G ko = G c.x + r do N e - protok pare u turbinu u kondenzacionom režimu rada bez ekstrakcije; G k.x - potrošnja pare u praznom hodu turbine bez ekstrakcije; r to =(G0 - G k.x )/N e - specifično povećanje potrošnje pare u kondenzacionom režimu, kg/(kWh); y str = (h p -h k) / (h 0 -h do) - odnos iskorišćenih toplotnih padova LPP-a i cele turbine (koeficijent potproizvodnje snage ekstrakcijske pare); d n =G nom/N nom- specifična potrošnja pare pri nazivnom opterećenju i kondenzacionom načinu rada, kg/(kWh); x=G x.x /G0 - omjer praznog hoda.

Dijagram načina rada temelji se na graničnim linijama koje su konstruirane za najtipičnije režime rada turbine.

kondenzacijski način. Matematički, zavisnost potrošnje pare od snage određena je izrazom (5) at G str =0:

G 0 \u003d G ko \u003d G k.x + d n (1- x) N e (5)

Grafički (slika 19.2 SRS) linija kondenzacijskog moda je konstruirana korištenjem dvije tačke: tačke DO,čija ordinata odgovara maksimalnom prolazu pare u kondenzator pri nazivnoj električnoj snazi N nom, i tačka Oko 1 , koji određuje protok pare u turbinu G k.x pri nultoj snazi ​​(prazni hod). Na osi apscise, linija kondenzacionog režima koja prolazi kroz tačke To i Oko 1 , odsijeca segment O O 2 , uslovno određujući gubitke snage turbine Δ N x.x da se savlada otpor u praznom hodu.

U stvarnosti, zavisnost G 0 \u003d f (N e) u kondenzacionom režimu, razlikuje se od pravolinijskog i ima složeniji oblik, određen sistemom distribucije pare, prirodom promene unutrašnje relativne efikasnosti, temperaturom pare koja se iscrpljuje u HP itd.

Način rada turbine sa protupritiskom. Promjena protoka pare u turbinu određena je izrazom (5) at G to =0 i G0 =G str:

G 0 \u003d G o.p \u003d G p \u003d G c.x + d n (1- x) N e + y p G 0,

G 0 \u003d G k.x/(1- y p) + d n (1- x) N e /(1- y p) \u003d G p.x + r p N e (6)

G ko + y p G p \u003d G k.x + r do N e + y p G p \u003d G k.x + d n (1- x)N e + y p G p

gdje G p.x =G k.x /(1-g p) - potrošnja pare u praznom hodu u režimu sa protupritiskom, kg/s; r p = r do (1- y p) - specifično povećanje potrošnje pare tokom rada turbine sa protupritiskom, kg/(kWh).

Od stope nedovoljne proizvodnje y str je uvijek manji od jedinice, brzina protoka pare u praznom hodu i specifično povećanje brzine protoka pare kada turbina radi s protutlakom veći je nego u kondenzacijskom režimu u (1 /(1- y n)) jednom: G p.x >G k.x , r p >r to.

Ovo se objašnjava znatno manjim toplotnim padom u turbini prije ekstrakcije u odnosu na ukupan toplinski pad prije kondenzatora i, shodno tome, velikom specifičnom potrošnjom pare.

Rice. 19.2 SRS. Dijagram turbinskih režima sa jednom kontrolisanom ekstrakcijom pare.

Približna zavisnost potrošnje pare od snage u slučaju kada sva para nakon CVP uđe u izbor, u dijagramu režima (Sl. 19.2 SRS) je predstavljen pravom linijom koja prolazi kroz tačku Oko 2, karakterizira gubitak snage u praznom hodu i tač Oko 3 , pri čemu G p.x =G0. Dot U 0 , koji leži na liniji kondenzacionog režima G to = 0 odgovara načinu rada s maksimalnim protokom pare kroz turbinu.

U stvarnosti, kada turbina radi sa protivpritiskom, mala količina pare prolazi kroz kondenzator. G c.min, što je određeno uslovima za pouzdan rad elemenata LPP turbine (5-10% protoka pare u turbinu). Prava linija K o V , paralelno O 2 V 0 i ispod njega. Ordinata tačke K o karakterizira minimalni prolaz pare u kondenzator G c.min.

Način rada sa stalnim odvodom pare(G str = konst). Karakteristike turbine sa konstantnom ekstrakcijom pare građene su prema jednačini (4). Iz poređenja izraza (4) i (5) lako je ustanoviti da se karakteristike kondenzacionog režima i režima rada sa konstantnom ekstrakcijom razlikuju jedna od druge za konstantnu vrednost y p G str . Stoga, na dijagramu načina rada, linije koje prikazuju način rada G str = konst, biće lociran paralelno sa linijom kondenzacionog moda.

Lijeva granica karakteristika turbine na G str = konst služi kao linija rada turbine sa povratnim pritiskom, na kojoj G str = G c.min(u nedostatku nereguliranih ekstrakcija pare), a desno - linija KV n konstantna nazivna snaga turbine N nom. Gornji dio dijagrama načina rada ograničen je segmentom VV n na liniji maksimalnog prolaza pare kroz turbinu G 0max = konst između redova G c.min = konst i N nom = konst.

Nazivna ekstrakcija pare G str nom odgovara nazivnoj električnoj snazi N nom i maksimalni protok pare u turbinu G 0max (tačka V n ). Ako se maksimalni protok pare do turbine postigne pri radu s protupritiskom pri električnoj snazi ​​manjoj od nazivne, tada je moguće odvođenje pare veće od nominalnog, tzv. granično izvlačenje, određeno u tački AT ukrštanja linija G c.min = konst i G 0max = konst.

Pored obavezne familije vodova koji određuju zavisnost snage turbine od protoka pare pri različitim vrednostima ekstrakcije G str = konst, dijagram načina rada ima mrežu linija G to = konst pri konstantnom protoku pare u kondenzator (LPD). linije G to = konst su prave linije paralelne sa karakteristikom režima rada turbine sa protupritiskom G c.min = konst. Iz ove porodice linija, linija G k.max = konst, što odgovara maksimalnom prolazu pare u kondenzator. Tipično, kondenzaciona toplotna i energetska turbina zahtijeva potpuni razvoj električne energije u čisto kondenzacijskom načinu rada. U ovom slučaju, donja linija dijagrama G str = 0 stigne do linije N nom = konst u tački To at G to =G k.max. Ako je ekstrakcija pare stabilna i osigurana za duži period rada turbine, tada je donja granica desnog dijela dijagrama linija G k.max = konst ide paralelno sa linijom G c.min = konst iznad tačke To ukrštanja linija G str = 0 i N nom. U ovom slučaju, nazivna električna snaga se postiže pri određenoj vrijednosti odabira.

Uz istovremeni maksimalni prolaz pare kroz HP i LPP, turbina može razviti maksimalnu snagu N Max. Ova snaga je određena apscisom tačke U t ukrštanja linija G 0max = konst i G k.max = konst. Maksimalna snaga turbine je regulisana i do 20% veća od nazivne.

Ako prihvatimo da protok pare kroz LPC ne bi trebalo da pređe maksimum, onda iz dijagrama (Sl. 19.2. SRS) može se vidjeti da u kondenzacijskom modu ( G str = 0 ) snaga turbine (tač K 1 ) će biti manji od maksimuma. Ovakvo ograničenje snage turbine sa kontrolisanom ekstrakcijom pare pri radu u kondenzacionom režimu je neopravdano. Nazivna snaga u kondenzacionom režimu može se dobiti povećanjem prolaza pare kroz LPH, što se obezbeđuje povećanjem pritiska pare ispred LPH. Režimi sa brzinama protoka pare kroz LPC koji premašuju njegov kapacitet sa potpuno otvorenim LPC regulatorima i nominalnim pritiskom pare u kontrolisanoj ekstrakciji istaknuti su na dijagramu režima u oblasti „povećanog pritiska u kontrolisanoj ekstrakciji“, koji je na Sl. 19.2 SRS osenčeno.

Modni dijagram omogućava da se treći odredi po dva data izraza (3). Određivanje protoka ekstrahovane pare G str N uh i potrošnju pare G0 dešava na sledeći način. Prema poznatim N uh i G0 nađi tačku ALI , karakterizira zadati način rada turbine. Kroz tačku ALI provesti liniju stalnog prolaza pare u LPH. Ordinata tačke With presek ove linije i linije kondenzacionog režima G str = 0 određuje protok pare u LPH G to . Brzina protoka ekstrahirane pare nalazi se kao razlika G str =G0-G to .

Potrošnja svježe pare G0 sa poznatom snagom turbine N uh i potrošnju ekstrahovane pare G str određena ordinatom presečne tačke linija

N e = konst i G str = konst.

Snaga turbine N uh pri poznatim brzinama protoka svježe i ispušne pare G0 i G str određena apscisom tačke preseka pravih G0 = konst i

G str = konst.

ZKP 20.1. Dijagram turbinskih režima sa dva podesiva odvoda pare. N uh, potrošnja pare za turbinu G0 , potrošnja pare u gornjoj (proizvodnoj) i donjoj (kogeneracija) ekstrakciji G str i G t:

G 0 \u003d f (N e, G p, G t). (jedan)

Korekcionim krivuljama se uzima u obzir uticaj ostalih parametara jednačine (1).

Prilikom konstruisanja dijagrama režima turbine sa dva kontrolisana odvoda pare, on se uslovno zamenjuje fiktivnom turbinom sa jednim gornjim odvodom pare. Pretpostavlja se da je ekstrakcija toplote nula, a para se šalje u LPR turbine i tamo proizvodi dodatnu snagu.

ΔN t = G t H i "" η m η npr = kg t (2)

gdje H i "" - korišteni toplinski pad LPH; k - koeficijent proporcionalnosti.

Uzimajući u obzir (2), izraz (1) se može svesti na oblik

N e = N e konv - ∆N t = f(G0 , G P) - G t H i "" η m η npr. (3)

gdje N e konv. =f(G0 , G P)- snaga koju razvija uslovna turbina pri nultoj ekstrakciji toplote.

Dijagram režima koji odgovara izrazu (3) može se izvesti na ravni u dva kvadranta kako slijedi (slika 6.9). Zavisnost se gradi u gornjem kvadrantu G 0 \u003d f (N e konv. , G str) , koji izražava dijagram režima uslovne turbine pri radu sa nultim protokom pare do odvoda grejanja. Njena konstrukcija je izvedena na isti način kao i kod turbine sa jednim izvlačenjem pare (Sl. 19.2. SRS). Donja granica ovog dijagrama je linija za odabir proizvodnje Gn = 0 . Odozgo, dijagram je ograničen linijama maksimalnog protoka pare do turbine G 0max = konst iu izboru proizvodnje G p.max = konst, kao i linija G chsd, koji karakteriše količinu pare uključene u CSD .

Rice. 20.1 SRS. Dijagram turbinskih režima sa dva podesiva odvoda pare.

U donjem kvadrantu, prema (3), povučena je linija uredu , povezivanje donjeg odvoda grijanja G t sa dodatnom snagom ∆N t, a primjenjuje se mreža linija paralelnih s njom. Osim toga, ovdje se primjenjuju granične linije. G str = konst za ekstrakciju grejanja. Predstavljaju maksimalan mogući izbor proizvodnje. G p.max, koji se utvrđuje iz ukupnog bilansa pare turbine, pod uslovom da brzina protoka pare na izlazu iz HE ne prelazi ekstrakciju toplote za količinu koja je potrebna za hlađenje stepeni LPP:

G t.max = G 0max -G str -G kmin .(4)

Konstrukcija ovih graničnih linija izvodi se na sljedeći način: iz proizvoljno odabranih tačaka 1 i 2 za istu vrijednost G str = konst nacrtajte vertikalne linije prema dolje. bodova 1" i 2" preseci ovih linija sa vrednostima G t.max, izračunate po formuli (4), kombiniraju se za jednu vrijednost G str = konst prava linija, koja je granica mogućih režima. Odozdo, rad turbine je neprihvatljiv zbog G t > G t.max .

Koristeći takav dijagram (slika 20.1 SRS), moguće je pronaći četvrtu za turbinu s dvije kontrolirane ekstrakcije pare pomoću tri poznate količine jednačine (1). Neka, na primjer, dat N uh, G str, G t. Hteo sam da nađem G0 . First by N uh i G t naći N f: sa tačke ALI data moć N uh direktno AB, paralelno UREDU, do raskrsnice sa linijom stalnog protoka G str = konst. Segment linije AC prikazuje dodatnu snagu koju proizvodi LPR zbog dodatnog prolaska pare u količini G t. Fiktivna snaga turbine N f se određuje u tački C. Koristeći gornji dio dijagrama načina, prema N f odrediti potreban protok pare do turbine G0 kao ordinata tačke D raskrsnice N f = konst i G str = konst.

CPC 20.2 Dijagram turbinskih režima sa dva odvoda grejne pare. Dijagram izražava odnos između snage turbine N uh, termičko opterećenje Q t, potrošnja pare za turbinu G0 , temperatura vode u mreži t s ide do potrošača:

F(N e , Q t, G0, t c)=0. (5)

Dijagram režima je izgrađen prema metodi podjele protoka žive pare na dva toka: G t 0 i kondenzacije G to 0 . Shodno tome, konvencionalno se pretpostavlja da je snaga turbine jednaka zbiru snaga toplane. N te i kondenzacije N do e potoci. Imajući to na umu, zavisnost (5) se može predstaviti u sljedećem obliku:

G0 = f 2 (N te , t 2s) +f 3 (N do e) (6)

Dijagram načina rada je izgrađen u tri kvadranta (slika 20.2.). SRS).

Rice. 20.2 SRS Dijagram turbinskih režima sa dva odvoda grejne pare.

Prvi (gore lijevo) prikazuje ovisnost protoka pare na turbini od toplinskog opterećenja kada radi po rasporedu topline G t 0 = f 1 (Q t, t 2s). Drugi (gornji desni) kvadrant prikazuje ovisnost protoka pare u turbinu od njene snage pri različitim vrijednostima t 2s i rade na termičkoj G t 0 = f 2 (N t e, t 2s). Treći (donji) kvadrant karakterizira rad turbine prema električnom grafu i izražava ovisnost protoka kondenzacijske pare od snage koju ovaj tok proizvodi G do 0 = f 3 (N do e). Ukupan protok pare u turbinu u skladu sa (20.2 SRS) se nalazi zbrajanjem brzina protoka pare dobijenih u drugom i trećem kvadrantu. U trećem kvadrantu se takođe primenjuje linija za čisto kondenzacioni režim turbine bez toplotnog opterećenja (linija a ), koji se nalazi ispod linija G do 0 = f 3 (N do e).

Primjeri korištenja dijagrama turbinskog režima s dva izvlačenja grijaće pare:

1. Određivanje snage turbine i potrošnje pare tokom rada turbine prema toplotnoj krivulji i poznatom toplotnom opterećenju Q t i temperaturu vode u mreži t 2s.

Prema datim vrijednostima Q t i t 2s izvode se u kvadrantima I i II slomljena linija ABCDE(Sl. 20.2 SRS). U kvadrantu I u tački C pronađite protok pare G t 0, i u kvadrantu II u tački E - snaga turbine N te.

2. Određivanje protoka pare za turbinu koja radi u kondenzacionom režimu, sa poznatim toplotnim opterećenjem Q t, snaga N uh i temperaturu vode u mreži t 2s.

Prema datim vrijednostima Q t i t 2s odrediti snagu N te koju stvara toplotni tok pare. Razlika između date snage N uh i pronađenu vrijednost N te određuje snagu N do e razvijene kondenzacijom strujanja pare. Odgovara segmentu JEŽ na sl. 20.2 SRS. Zatim, crtanje iz tačke E linija jednako udaljena od zavisnosti G do 0 = f 3 (N do e), u tački I njegov presek sa linijom N uh = konst pronaći brzinu protoka kondenzacijske pare G do 0(koordinate tačke I u kvadrantu III na sl. 20.2 SRS). Brzina protoka pare za turbinu se određuje zbrajanjem vrijednosti G do 0 i G t 0.

3. Određivanje protoka pare u turbinu kada turbina radi u čisto kondenzacionom režimu G do 0 prema datoj snazi N uh.

U kvadrantu III poznatom snagom N uh i krivulja a odrediti željenu vrijednost protoka pare G do 0(red LMN).

©2015-2019 stranica
Sva prava pripadaju njihovim autorima. Ova stranica ne tvrdi autorstvo, ali omogućava besplatno korištenje.
Datum kreiranja stranice: 27.04.2016

72912 Klasa 14 s, 17 SSSR OPIS UMJETNOSTI NA AUTORU SWIRETE TE LSTV B, P. Tar OM EM ARA REGULATOR VODE PARNE TURBINE ILI Zatraženo 26. aprila 1945. godine za 338319 za Inove i Odbor ministara za Inventure i Disc. SSSR-a Pronalazak je usmjeren na eliminaciju smanjenja .p,d. turbine sa promenama pritiska selekcije ili dovoda pare u širokom opsegu.U tu svrhu se odabir ili dovod pare vrši sa više izlaza (ulaza) sa posebnim prekidačem od jednog izlaza (ulaz) do drugog. prikazan je dijagram predložene parne turbine, u kojoj se odabir sastoji od jednog, ali od više, npr. 2, 3, 4, 5 itd., izlaza iza uzastopno postavljenih stupnjeva turbine. Kako je tlak pare potreban potrošačima kada se smanji, izbor se automatski ili ručno prebacuje sa izlaza 2 na izlaze 3, 4, 5, itd., a sa povećanjem ovog pritiska vrši se slično prebacivanje u suprotnom smeru. Kao rezultat takvog prebacivanja, broj stupnjeva u prethodnom dijelu turbine se povećava ili smanjuje i, shodno tome, smanjuje se ili povećava njihov broj u sljedećem dijelu, zbog čega čak i uz vrlo značajne promjene tlaka kontrolirane ekstrakcije , efikasnost turbine se ne smanjuje, budući da u fazama uvek radi sa stabilnim, blago odstupajućim padom toplote.Takođe se predlaže da se ograničimo na samo jedan kontrolni stepen 1 i da ga lociramo u sledećem delu turbine posle dovod izduvnih gasova ili pare. U ovom slučaju, izbor će se vršiti ne samo sa izlaza 5, kada se kontrolna faza, kao i obično, nalazi odmah nakon tačke izbora, već u nekim režimima i sa izlaza 4, 3 ili 2, tj. neuobičajeni uslovi, kada se kasnija kontrolna faza nalazi ne na početku, već u sredini dijela turbine nakon odabira. Pod ovim uslovima će se obezbediti i upravljivost ekstrakcije.U turbini sa nekoliko podesivih ekstrakcija, oba otoora, i neki od njih, i bilo koji od njih, mogu da se preklope.preklopna, korišćenjem projektne šeme sličnoj onoj gore opisano. postoji i mogućnost suptilnijih promjena njegovog pritiska u granicama rada na svakom od izlaza uobičajenim preuređivanjem regulatora pritiska. Zbog činjenice da se pritisci u susjednim ispustima neznatno razlikuju, a njihovi odnosi su blizu jedinici, pri ovakvim permutacijama efikasnost rada turbine ostaje gotovo nepromijenjena. Moguće je proširiti granice promjene tlaka preklopne kontrolirane ekstrakcije (dovoda) pare prebacivanjem na susjedne podesive odvode (ulaze) ili na ispušnu cijev, a pritisak u ovim potonjima se može mijenjati i preuređivanjem regulator pritiska, a ako su napravljeni preklopnim, onda prebacivanjem s jednog izlaza na drugi, Predmet pronalaska 1. Parna turbina sa kontrolisanim izvlačenjem ili dovodom pare, koju karakteriše činjenica da, u cilju eliminisanja smanjenja efikasnosti, p.d. turbine kada se pritisak izvlačenja ili dovoda pare menja u širokom opsegu, izvlačenje ili dovod pare se sastoji od više izlaza (ulaza) i prebacuje se sa jednog izlaza (ulaza) na drugi na način da u bilo kom režimu rada, ekstrakcija ili dovod je spojen na takav izlaz (ulaz ), tokom rada sa kojeg toplotni padovi prethodnog odvoda ili dovoda pare i stepeni turbine koji slijede ostaju blizu norme ili dovod pare dijela turbine, postoji samo jedna kontrolna faza koja se nalazi iza posljednjeg izlaza (ulaza) preklopnog odabira ekstrakcije ili pare. do peći 30/1 - 62 g, Format papir. 70 X 108/Zac. 150/11 Tiraž 200TsBTI pod Komitetom za pronalaske i otkrića pri Vijeću ministara SSSR-a Moskva, Centar, M, Cherkassky per., 2/6 Sveska 0,26 izd. l. Cijena 5 kop.

Aplikacija

Taranov B. P

IPC / Oznake

Kôd veze

Parna turbina s kontroliranom ekstrakcijom ili dovodom pare

Related Patents

Znak udara od regulatora 22 do električnog aktuatora 19 pomiče šipku i kalem 14 povezan s njim prema gore, povezujući šupljinu 8 sa klipom 4 kroz cjevovod 9, prozore 10 i 11 sa odvodnim cjevovodom 13. poluga 30 povezana s njom dovodi do pomicanja graničnika 28 i oslobađanja ploče 24 od sile opruge 29, dok djelovanje sila od pritiska radnog fluida u šupljini 8 ispod klipa 4 na preklopna ploča 24 se pomiče, otvarajući radni fluid iz šupljine 8 ispod klipa 4. Kao rezultat toga, pod djelovanjem opruge sile 3 klip 4, šipka 5, traverza 6 pomiču se prema dolje, zatvarajući ...

I ekonomičan. Za to se mjeri vrijednost protoka pare do potrošača i mijenja se zadatak regulatora kada ta vrijednost odstupi od zadate vrijednosti. Pritisak pare u ekstrakcijskom vodu (komori) premašuje ovu vrijednost gubitkom tlaka u spojnim cjevovodima.Stoga, kada se gubitak tlaka promijeni (zbog promjene brzine protoka), tlak koji regulator održava na izlazu iz cijevi turbinu menjati.pritisak i niskotlačni deo 2, elementi za razvod pare 8 i 4, kontrolisani regulatorom pritiska 5, vod 6 ekstrakcije i...

Tijela 12 i 13 postavljena na cjevovodima za dovod pare do drugih potrošača. Na primjer, s povećanjem potrošnje pare k732558 Formula izuma Sastavio A. Tekhred K. Shuf Tiraž 583 i državni poslovi izuma Moskva, Zh - 35, RP Patent Uzhg lashnikch ov Lektor G Pretplata SSSR ty b., d 4/5 Dizajn, Urednik M. Vasiljeva Naredba 691/25 Nazaro TsNIIP na 113035, ili PPO komitet th i otkraushskaya n o štap, ul. potrošaču 8 najvećeg protoka pare, položaj zadane vrijednosti regulatora pritiska 5 će se promijeniti u smjeru dodavanja i regulator tlaka 5 će pomjeriti elemente za distribuciju pare 3 i 4 turbine na takav način...

U ovom unosu možete pronaći:

• opis turbine PT-60-130;
• CHP shema bazirana na ovoj turbini (MS Visio format);
• dijagrami režima turbine PT-60-130 (režimi PT, T i P).

Kratak opis i karakteristike turbinskog postrojenja
PT-60-130/13

Parna turbina PT-60/75-130/13 sa kondenzacijskom jedinicom i dva podesiva odvoda pare je dvocilindrična jednoosovinska jedinica.

• Nazivna snaga turbine je 60.000 kW.
• Broj obrtaja u minuti je 3000.
• Pritisak pare ispred zaustavnog ventila
  12,75 (130) MPa (kgf / cm 2).
• Temperatura svježe pare ispred zapornog ventila 565 °C.
• Pritisak u kondenzatoru je 0,0034 MPa.
• Maksimalni protok pare kroz turbinu je 107,5 (387) kg/s (t/h).
• Maksimalni prolazak pare u kondenzator je 44,4 (160) kg/s (t/h).
• Pritisak pare kontrolisane industrijske selekcije je 0,686-1,666 (7-17) MPa (kgf / cm 2).

Bilješka: pri radu s industrijskim tlakom ekstrakcije od 0,686-0,784 (7-8) MPa (kgf / cm 2), brzina protoka svježe pare u turbinu se smanjuje na 77,78-83,33 (280-300) kg / s (t / h).

• Pritisak pare kontrolisane ekstrakcije grejanja 0,0294-0,147 MPa.
• Potrošnja rashladne vode 0,022 (8000) kg/s (m 3 /sat).
• Maksimalna vrijednost povlačenja proizvodnje sa ekstrakcijom toplote jednaka nuli je 69,44 (250) kg/s (t/h). Maksimalna vrijednost ekstrakcije pare za ekstrakciju topline, kada je vrijednost proizvodne ekstrakcije nula, iznosi 44,44 (60) kg/s (t/h).
• Minimalni prolaz pare do niskog pritiska (iza 27. stepena), sa zatvorenom rotacionom membranom, sa pritiskom u komori za ekstrakciju od 0,0196 (0,2) MPa (kgf/cm 2), je 2,78 (10) kg/s (t/h).

Turbina ima

• regulator brzine koji održava brzinu turbine sa neravninama od 4%;
• sigurnosni regulator sa dva centrifugalna prekidača koji se aktiviraju kada brzina dostigne 11-12% iznad nominalne (3000 o/min);
• regulator pritiska 0,686-1,666 (7-17) MPa (kgf/cm);
• regulator pritiska od 0,02943 do 0,147 MPa;
• limiter snage;
• relej za gašenje turbine u slučaju aksijalnog pomaka rotora visokog pritiska i rotora niskog pritiska;
• automatski uređaj za uključivanje električne pumpe za ulje za podmazivanje ležajeva turbine kada padne pritisak ulja;
• regulator nivoa u kondenzatoru, koji takođe recirkulaciju kondenzata.

Cilindar visokog pritiska (HPC) ima jedan stepen kontrole krune i 16 stepeni pritiska. Cilindar niskog pritiska (LPC) se sastoji od dva dela: deo srednjeg pritiska (MPC) ima kontrolni stepen i 8 stepeni pritiska, deo niskog pritiska (LPC) ima kontrolni stepen i tri stepena pritiska. Rotor visokog pritiska je jednodelni kovan, dok se rotor niskog pritiska sastoji od devet čvrsto kovanih diskova i četiri klizna diska.

Svježa para iz kotla se dovodi u samostojeću parnu komoru, u kojoj je automatski zaporni ventil (ASV) nominalnog prečnika od dat 280 mm, odakle teče kroz obilazne cijevi do HPC kontrolnih ventila. HPC ima distribuciju pare sa mlaznicama. Kontrolni ventili (RK) nominalnog prečnika dat 125mm nalaze se u parnim kutijama koje su zavarene za tela cilindara. Dva ventila su postavljena na vrhu cilindra i dva ventila sa strane na dnu cilindra.

Nakon rada u HPC-u, dio pare ulazi u kontroliranu proizvodnju ekstrakcije, ostatak se šalje u LPC. Pritisak u komori za odabir proizvodnje održavaju LPC kontrolni ventili. Svi diskovi rotora visokog pritiska kovani su integralno sa osovinom. Kroz bajpas cijevi, para iz HPC ulazi u parne kutije LPC kontrolnih ventila. Prednji dio LPC-a je izrađen od lijevanog karbonskog čelika. Izduvni dio LPC-a je zavaren. Rotor visokog pritiska (HPR) i rotor niskog pritiska (LPD) su fleksibilni. HPH je kovan iz jednog komada, na RND prvih 9 diskova je kovano integralno sa osovinom, zadnja 4 diska su montirana. HPH i RND su međusobno povezani fleksibilnom opružnom spojnicom. Rotor LPC-a i generator su povezani polufleksibilnom spojnicom.

Turbina je kontrolirana ventilom. Regulacija visokotlačnog dijela sastoji se od 4 kontrolna ventila smještena u parnim kutijama prednjeg dijela HPC-a, koji dovode paru do segmenata mlaznice i 5. ventila za preopterećenje, koji prenosi paru iz komore kontrolnog točka u komoru iza 4. pozornici. Industrijska ekstrakcija se kontroliše pomoću 4 kontrolna ventila koja se nalaze ispred niskotlačnog cilindra. Odvod grijanja reguliše se rotirajućom membranom. Pomicanje regulacijskih ventila na ulazu žive pare, regulacijskih ventila LPC i rotacione membrane parnog bajpasa vrši se klipnim servomotorima čijim se kalemovima upravljaju regulatori brzine i tlaka izvlačenja, uključeni po principu spregnute regulacije. .

Regulator brzine je opremljen kontrolnim mehanizmom za podešavanje i koristi se za otvaranje automatskog parnog zatvarača, promjenu brzine u praznom hodu turbine tokom sinhronizacije generatora, za održavanje opterećenja generatora ili normalne frekvencije kada generator radi paralelno, i za održavanje frekvencije kada generator radi sam. Upravljački mehanizam se može pokretati ručno ili daljinski. Opseg varijacije brzine je takav da je u praznom hodu moguće testirati sigurnosne regulatore podešene da se aktiviraju na 10-12% nominalne brzine. Tačka fiksiranja turbine nalazi se na zadnjem osnovnom okviru cilindra niskog pritiska, ekspanzija turbine se dešava prema prednjem ležaju. Završne i membranske zaptivke HPC i LPC labirintnog tipa. Jedan pored drugog kavezi krajnjih zaptivki zatvoreni u tijelo cilindra čine usisnu komoru.

Turbina je opremljena zapornim uređajem (VPU), koji rotor rotira na frekvenciji od 3,4 o/min. TLU se automatski isključuje kada se brzina rotora poveća za više od 3,4 o/min. TLU se može prebaciti na periodičnu rotaciju rotora za 180° pomoću posebnog uređaja. Turbina dozvoljava mogućnost paralelnog rada na oba podesiva izvlačenja sa sličnom turbinom (prema parametrima ekstrakcije), pod uslovom:

• ventil za zaustavljanje gustine pare, kontrolni ventili HPC i CSD i rotirajuća dijafragma za izbor;
• gustina pare nepovratnih ventila na neregulisanim vodovima za ekstrakciju pare;
• redovno provjerava nepropusnost elemenata za distribuciju pare i nepovratnih ventila, kao i njihovo pouzdano zatvaranje.

Paralelni rad neregulisanih selekcija nije dozvoljen. Da bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja, predviđeno je parno grijanje prirubnica i klinova.

Da bi se osigurao ispravan režim rada i daljinsko upravljanje drenažnim sistemom tokom pokretanja i zaustavljanja turbine, grupna drenaža je obezbeđena preko ekspandera odvoda do kondenzatora. Kućišta turbina, ASC kućišta i parovodi su prekriveni toplotnom izolacijom. Temperatura vanjske površine izolacije ne smije biti veća od 45 °C kada turbina radi na nominalnim parametrima, a temperatura rashladnog zraka iznosi 25 °C. HPC i prednji dio LPC-a su prekriveni tankim metalnim omotačem.

Toplotni dijagram turbine PT-60-130

Želim da skrenem vašu pažnju na činjenicu da je dijagram sastavljen u obrazovne svrhe i da sadrži nepreciznosti u odnosu na dijagrame stvarnih elektrana. Glavni zadatak ovog dijagrama je da prikaže princip rada i glavne tokove elektrane. Međutim, možete ga dopuniti kako želite i približiti stvarnosti.