Program je osmišljen za proračun preostalog veka elemenata cevovoda pod dejstvom korozije i erozije i po svojim mogućnostima nema domaće analoge.

Korištenje programa vam omogućava da povećate sigurnost rada cjevovoda uz smanjenje troškova rada u fazi analize dijagnostičkih rezultata (mjerenja debljine).

Program dolazi sa bazom podataka mehaničkih karakteristika materijala cijevi u zavisnosti od temperature.

Program vam omogućava da izvršite sljedeće vrste proračuna:

1. Proračun gama-procenta zaostalog resursa u uslovima koroziono-erozijskog trošenja zida. Habanje se smatra vremenski linearnim procesom s normalnom distribucijom stope habanja po elementima cjevovoda. Moguće je uzeti u obzir degradirajuća svojstva materijala.
2. Proračun preostalog vijeka cjevovoda prema statistici kvarova njegovih elemenata. Pretpostavlja se da su cijevi i dijelovi cijevi skup homogenih elemenata sa nasumičnim rasporedom mehaničkih svojstava i vanjskih utjecaja. Ova vrsta proračuna omogućava uzimanje u obzir piting korozije elemenata cjevovoda.
3. Proračun vremena između kvarova na cjevovodu nakon hidrauličkih ispitivanja sa povećanim pritiskom. U proračunu je moguće mijenjati faktor preopterećenja tokom hidrauličkih ispitivanja.

Obračun se vrši u skladu sa:

• "Metoda probabilističke procjene zaostalog resursa tehnoloških čeličnih cjevovoda", dogovorena od strane Gosgortehnadzora Rusije 11.01.1996.
• OST 153-39.4-010-2002 Metoda za određivanje preostalog veka cevovoda naftnih i gasnih polja i cjevovoda glavnih konstrukcija.
• "Metoda kompleksne dijagnostike tehničkog stanja i vjerovatnoće procjene preostalog vijeka naftovoda", usaglašena od strane Gosgortehnadzora Rusije 11.01.2001.
• RD 10-400-01 "Standardi za proračun čvrstoće cjevovoda toplotnih mreža". Odobren od strane Gosgortekhnadzora Rusije 2001.
• RD 50-690-89 Pouzdanost u inženjerstvu. "Metode za procjenu indikatora pouzdanosti na osnovu eksperimentalnih podataka". Smjernice Odobren od strane GOSSTANDARD-a Rusije, uveden 01.01.1991.
• SA 03-003-07 Proračun čvrstoće i vibracija za čelične procesne cjevovode. Standard Udruženja Rostekhekspertiza, 2007
• SA 03-005-07 Tehnološki cevovodi naftne, petrohemijske i hemijske industrije. Zahtjevi za uređaj i rad. Standard Udruženja Rostekhekspertiza, 2007

Obračun degradacije svojstava prema vrijednostima tvrdoće HB i HB0.2 prema GOST 22761-77 i GOST 22762-77.

Moguće je generirati izvještaj za početne podatke i rezultate proračuna prema prilagodljivom šablonu.

Korištenje programa skraćuje vrijeme proračuna i omogućava obradu velike količine podataka, bez "ručnog" izračunavanja pomoću složene metode.

Program se preporučuje za upotrebu u dijagnostici cevovoda u naftnoj, hemijskoj, petrohemijskoj, gasnoj, naftnoj, toplotnoj i elektroenergetskoj industriji i drugim industrijama. Zahvaljujući promišljenoj organizaciji unosa dijaloga i ugrađenoj dokumentaciji sa metodološkim opisom, savladavanje programa ne zahtijeva posebnu obuku i ne oduzima puno vremena. Program radi pod Windows 2000/XP/Server 2003/Vista.

Sučelje programa resursa.

Neki korisnici Resurs programa:

VNIITneft (Samara),	hemijski kombinat (Gomel),
dd Akron,

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod

Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.

Objavljeno na http:// www. allbest. en/

1. Početni podaci

2.1 Metoda obračuna

3.1 Metoda obračuna

4.1 Metoda obračuna

5.1 Metoda obračuna

6.1 Metoda obračuna

Zaključak

1. Početni podaci

Oznaka: - prečnik, debljina stijenke cijevi; H je dubina cijevi; -radna temperatura; t je vrijeme rada; - odnos stvarnih naprezanja kao rezultat rada; - prosječna otpornost na mjestu oštećenja izolacije; -prosječna dubina frontalne korozije; - dubina pitting korozije u području frontalne korozije.

2. Određivanje preostalog vijeka izolacije

2.1 Metoda obračuna

Stanje izolacijskog premaza ocjenjuje se stvarnim kontaktnim otporom Rf u poređenju sa kritičnim (ograničavajućim) Rto vrijednost konačnog prolaznog otpora cijev-tlo.

Kritični (granični) kontaktni otpor u dijagnostikovanoj dionici plinovoda izračunava se rješavanjem transcendentalne jednadžbe:

gdje je specifični električni otpor tla, Ohm m;

D- vanjski prečnik cjevovoda, m;

H- dubina od površine tla do gornje tvornice cjevovoda, m;

h- debljina stijenke cijevi, m.

Jednačinu treba riješiti metodom odabira vrijednosti Rto, čime se osigurava jednakost lijevog i desnog dijela jednadžbe sa tačnošću od 0,5.

Ako je stvarna vrijednost otpora kontakta manja od kritične vrijednosti ( Rf< Rto), donosi se zaključak o potpunoj degradaciji izolacijskog premaza na ovoj dionici gasovoda.

Ako 2 Rto? Rf ? Rto, tada je premaz na granici zaštitnih svojstava.

Ako a Rf > 2Rto a postoji samo pasivna zaštita gasovoda, izračunava se preostali vijek trajanja izolacijskog premaza.

Proračun preostalog vijeka trajanja izolacijskog premaza iz prijelaznog otpora ( tost, godina) provodi se prema formuli:

gdje je b vremenska konstanta starenja (), izračunata po formuli:

gde je prelazni otpor izolacionog premaza na završenoj građevinskoj deonici gasovoda (prihvaćen prema tabeli 1.). Uzima se stvarna izmjerena vrijednost za datu dionicu. Za ekstrudirani polietilen: = 3 105 Ohm m2.

2.2 Proračun preostalog vijeka trajanja izolacijskog premaza

Kao rezultat dijagnostike utvrđeno je: plinovod od čeličnih cijevi vanjskog promjera D= 0,273 m i debljina stijenke cijevi h= 0,012 m položeno u umjereno korozivno tlo sa otpornošću = 40 Ohm m na dubini H= 1,5 m Njegov kontaktni otpor, izmjeren u jami, Rf\u003d 150 Ohm m2, a početna vrijednost preuzeta iz tabele. jedan, R0 = 300000 Ohm m2. Vrijeme rada tf= 35 godina. Dostupne vrijednosti zamjenjujemo u formulu (1):

Rezultirajuću jednačinu rješavamo metodom selekcije sa tačnošću od najmanje 0,5 Ohm m2.

Prihvatamo vrijednost kritičnog kontaktnog otpora Rto= 91,86 Ohm m2.

Provjera ispunjenosti uslova Rf > 2Rto, 150 > 2·91,86 > uslov nije ispunjen, premaz je na granici zaštitnih svojstava.

Koristeći formule (3) i (2), izračunavamo preostali vijek trajanja izolacijskog premaza:

Tako je, prema rezultatima proračuna, prije -1,86 godina na dijagnostikovanoj dionici plinovoda došlo do smanjenja prijelaznog otpora izolacijskog premaza preko dozvoljenih granica, te je trebalo donijeti odluku o daljim mjerama zaštite od korozije. , uključujući korištenje pasivne i aktivne elektrohemijske zaštite.

3. Proračun preostalog veka gasovoda promenom plastičnosti metala

3.1 Metoda obračuna

Određivanje fizičko-mehaničkih svojstava metala dato je za uslove: temperatura 20°C, nadpritisak za prirodni gas - 1,2 MPa, za pare koje sadrže ugljen-disulfid - 1,6 MPa. Ostali uslovi rada gasovoda se uzimaju u obzir primenom odgovarajućih korekcijskih faktora k1, k2, K3, K4 i u formulama (4), (10).

Početne mehaničke karakteristike metala cijevi na početku rada (??t0, ??v0, a u0) prihvataju se prema montažnoj dokumentaciji za gasovod (podaci bazne jame ili sertifikat o kvalitetu) a, izuzetak, u nedostatku istih, prema minimalnim vrednostima ​​​čeličnih cijevi datih u tabeli. 2, u kojoj su, radi pojednostavljenja proračuna, klase čelika svih stupnjeva deoksidacije objedinjene u dvije grupe prema bliskosti mehaničkih svojstava.

Tabela 2 Minimalne vrijednosti mehaničkih karakteristika čeličnih cijevi (prosjek za klase čelika)

Tokom dugotrajnog rada gasovoda dolazi do degradacijskih promjena u svojstvima metala cijevi, uključujući: smanjenje plastičnosti, izraženo u konvergenciji vrijednosti granice tečenja??t i vlačne čvrstoće??v ; smanjenje udarne čvrstoće a i (KCU).

Dozvoljene vrijednosti navedenih kriterija, svedene na temperaturu od 20°C, za cijevi od mekog čelika trebaju biti unutar ??tf/??wf? 0,9; a ako (KCU)20?s? 30 J/cm2.

Maksimalne dozvoljene vrednosti stvarnih obručnih napona (??kif) u zidu gasovoda ne bi trebalo da budu veće od 0,75 ??t.

Smanjenje plastičnosti metala cijevi kao posljedica starenja, tj. zavisnost glavnih mehaničkih karakteristika (??w, ??t) od vremena rada gasovoda može se predstaviti kao funkcija, čija je vrijednost određena formulom:

gdje a, b, c, e - parametri koji odražavaju proces starenja, čije su vrijednosti date u tabeli 3;

k1 i k2 - faktori korekcije za uslove rada.

Vrijednosti koeficijenata k1 i k2 za izračunavanje plastičnosti tokom rada gasovoda u uslovima drugačijim od osnovnih, oni se izračunavaju po formulama:

kada se podaci o temperaturi promijene:

prilikom promjene podataka o pritisku:

gdje ?T, ?S i ?R- razlika u prosječnoj godišnjoj temperaturi tla tf na nivou polaganja gasovoda i radnog pritiska RF od baznih vrijednosti (20°C i 1,2 MPa): ?T = Tf- 20?S;

?R = Rf - 1,2;

a t , b t , c m - parametri koji uzimaju u obzir uticaj temperaturnih promjena na plastičnost, uzimaju se prema tabeli. 3.

Tabela 3 Parametri za izračunavanje stvarnih mehaničkih svojstava metala u smislu duktilnosti

Opcije	Vrijednost za čelik

Određivanje preostalog veka trajanja, prikazano na slikama 1 i 2, vrši se iscrtavanjem grafika w funkcije pomoću računara, formule (4), sa intervalom tačnosti (+10%) u obliku dve krive: w i w1 - gornja granica od 10% - intervala tačnosti krive w u koordinatama "??t/??v - vrijeme" i dvije prave konstruirane u istim koordinatama, paralelno s x-osi: ??t/??v = 0,9 i??t/?? c = ??tf/??vf dobijeni su prema podacima jamske kontrole tokom dijagnostike.

3.2 Proračun preostalog veka gasovoda promenom duktilnosti metala

Prilikom ispitivanja tehničkog stanja dionice gasovoda vanjskog prečnika 273 mm, utvrđeno je: materijal St4 (grupa A), ??t0 = 216 MPa, ??v0 = 362 MPa, h 5,0 MPa, temperatura u cjevovodna jama 15°C, vrijeme rada tf = 35 godina.

Funkciju w prema formuli (4) crtamo sa intervalom tačnosti (+10%) u obliku dvije krive: w i w1 = w + 0,1w i tri prave: ??t/??v = 0,9; ??t/??v = ??tf/??vf = 0,75 i t = tf= 35 godina (slika 1).

Nalazimo apscisu tačke preseka krive w1, sa pravom linijom ??t / ??v = 0,9, tkr= 50 godina. Odrediti tačku preseka prave t = tf i??t/??v = ??tf/??vf, Zph. Tačka Zf spada u interval točnosti funkcije w, nije potrebno precizirati parametre w funkcije, stoga: tost =tkr -tf = 50-35=15 godina - preostali vijek trajanja u smislu duktilnosti.

Slika 1 - Preostali vijek trajanja gasovoda u smislu promjene plastičnosti

4. Proračun preostalog veka gasovoda promenom udarne čvrstoće metala

4.1 Metoda obračuna

Smanjena otpornost na pucanje (udarna čvrstoća) metala cijevi kao posljedica starenja, tj. zavisnost od udarne jačine a n od vremena rada gasovoda može se predstaviti kao:

gdje je l, c, m - parametri koji odražavaju proces starenja r, h u odnosu na početnu vrijednost udarne čvrstoće a n0, date su u tabeli. 4.

Tabela 4. Parametri potrebni za određivanje udarne čvrstoće

Parametar
	0,002932a n0	0,0046572a n0
	0,0127966a n0	0,0423572a n0
	1,025088a n0	0,9989a n0
	0,0001435a n0	0,001612a n0
	0,0000000056a n0	0,0000000053a n0

Početna vrijednost udarne čvrstoće a n0 se bira prema osnovnoj jami ili prema tabeli 2.

Kada se gasovod radi u uslovima drugačijim od osnovnih, izračunate vrednosti udarne čvrstoće se menjaju za vrednost faktora korekcije K 3 i K 4, koji su određeni formulama:

sa temperaturnom razlikom T f od baze ( T f? 20?C)

a kada se pritisak razlikuje od baze R? 1,2 MPa (za ugljični disulfid - 1,6 MPa)

gdje je nt, mt - parametri koji uzimaju u obzir uticaj promjena

ut - temperatura udarne čvrstoće (data u tabeli 4).

I onda: servisni izolacijski kvar plinovoda

gdje a pf - stvarna vrijednost udarne čvrstoće materijala na mjernoj tački,

Određivanje preostalog vijeka trajanja. Prikazano na sl. 2 se proizvodi konstruiranjem grafa funkcije pomoću PC-a a n formule (7), sa intervalom tačnosti (-10%) u obliku dvije krive: a n, formula (7) i a 1 - donja granica intervala tačnosti od 10% krive a n u koordinatama "snaga udarca - vrijeme" i dvije prave linije izgrađene u istim koordinatama, paralelne sa x-osom: a n =30 J/cm2; a n = a pf. Značenje a pf je dobijen prema podacima jamske kontrole tokom dijagnoze.

Neka bude t cr - apscisa tačke preseka krive a 1 sa ravnim a n = 30 J/cm2. Odrediti tačku preseka pravih t = t f i a n = a pf. U slučaju kada navedena tačka spada u interval tačnosti funkcije prema formuli (7) ili u području iznad krive a n, razlika t kr - t f daje željenu vrijednost preostalog vijeka trajanja t ost = t kr - t f. Ako je rezultirajuća tačka izvan intervala tačnosti (u području ispod krivulje a 1), potrebno je pojasniti parametre tabele 4 koji se koriste u funkciji formule (7) ili umjesto t f koristiti za proračun uslovno-stvarnog vremena rada gasovoda t uv jednaka apscisi tačke preseka krive a 1 sa ravnim a n = a pf. U ovom slučaju t ost = t kr - t uv.

4.2 Proračun radnog vijeka na osnovu promjena udarne čvrstoće

Ispitivanjem tehničkog stanja dionice cjevovoda prečnika 273 mm utvrđeno je: materijal - St4 (grupa A), a n0 = 78,4 J/cm2, a pf = 67,86 J/cm2, h 0 = 12 mm, unutrašnji pritisak 5,0 MPa, temperatura u jami cevovoda 15°S, vreme rada t f = 35 godina.

Gradimo graf funkcije a n prema formuli (7) sa intervalom tačnosti (-10%) u obliku dvije krive: a n i a 1 = a n - 0,1 a n i tri prave: a n = 30 J/cm2, a n = a pf = 67,86 J/cm2 i t = t f = 35 godina (slika 2).

Pronalaženje apscise tačke preseka krive a 1 sa ravnim a n = 30 J/cm2, t cr = 66 godina. Odrediti tačku preseka prave t = t f i a n = a pf, Zf. Tačka Zph spada u interval tačnosti funkcije a n, preciziranje parametara funkcije a n nije potrebno, dakle: t ost = t kr - t f \u003d 66 - 35 \u003d 31 godina - preostali vijek trajanja u smislu udarne čvrstoće.

Slika 2 - Preostali vijek trajanja gasovoda promjenom udarne čvrstoće

5. Proračun preostalog vijeka trajanja plinovoda pod djelovanjem frontalne (opće) korozije metala

5.1 Metoda obračuna

Preostali život t OST, uzimajući u obzir kontinuiranu koroziju i djelujuća naprezanja, ima oblik:

gdje??max = 0,75??t;

t 0 - maksimalno vrijeme do uništenja nenapregnutog elementa konstrukcije (gasovoda) u godinama, određeno formulom:

gdje?

gdje D - vanjski prečnik gasovoda, mm;

Kc0 - početno naprezanje obruča, MPa, određeno formulom:

gdje h 0 - debljina stijenke cijevi na početku rada, mm;

V k - prosječna brzina korozije, mm/god, određena formulom:

gdje h m - debljina stijenke cijevi u zoni najvećeg oštećenja (defekta), mm;

Kcr - dozvoljeno naprezanje radnog prstena, MPa;

Kn- konstanta radnog medija, MPa-1, određena formulom:

gdje V - molarni volumen čelika, jednak 7,0 cm3/mol;

R je univerzalna plinska konstanta, jednaka 8,31 J/(mol? K);

T- stvarna radna temperatura tf(TO).

5.2 Proračun preostalog vijeka trajanja pod frontalnom korozijom

h 0 = 12 mm, unutrašnji pritisak R= 5 MPa, vreme rada t f = 35 godina, tlo - ilovača, otkrivena opšta (frontalna) korozija, debljina stijenke cijevi u zoni najvećeg oštećenja (defekt) h t \u003d 6,1 mm (h0 - df.yaz).

Formulama (14) i (13) određujemo početni obruč i stvarno djelujući obručni napon, uzimajući u obzir stanjivanje stijenke cijevi:

Kc0 = 5 ? (0,273-2? 0,012) / (2? 0,012) = 51,88 MPa;

Kcf = 5 ? (0,273-2? 0,012) / (2? 0,0061) = 102,05 MPa.

Max = 0,75??t = 162 MPa.

Prema formuli (15) određujemo prosječnu brzinu korozije:

Formulom (12) određujemo maksimalni "životni vijek" elementa bez naprezanja:

t 0 = (0,012/0,17) ? (1-51,88 / 162) = 48,39 godina.

Prema formuli (11) nalazimo preostali vijek trajanja:

t odmor = 48,39? exp (-7 / (8,31 × 288) × 0,5 × 162? (102,05 / 162) 0,5 × 162) - 35 \u003d 5,10 godina.

6. Proračun preostalog vijeka trajanja plinovoda u prisustvu pitting (pitting) korozije metala

6.1 Metoda obračuna

Oštećenja cijevi u obliku korozijskih jama (pitting) dovode do neravnomjerne raspodjele naprezanja u zidovima plinovoda, povećavajući ih na mjestima najdubljih oštećenja.

Preostali vijek trajanja, uzimajući u obzir koroziju udubljenja i djelujuća naprezanja, određuje se formulom:

gdje h def kritična dubina defekta na trenutnom nivou naprezanja, mm;

h tr je dubina defekta u zoni maksimalnog oštećenja, mm;

V Stopa korozije izračunata po formuli (15) i stopa rasta defekta u ravni cijevi:

gdje d i - najveća veličina korozivne jame duž gornje ivice, mm; ??max = 0,75??t.

6.2 Proračun preostalog vijeka trajanja u prisustvu pitting (pitting) korozije

Prilikom ispitivanja tehničkog stanja dionice cjevovoda prečnika 273 mm, utvrđeno je: materijal - St4 (grupa A), ??t = 216 MPa, ??v = 362 MPa, h 0 = 12 mm, unutrašnji pritisak R f = 5 MPa, vrijeme rada t f = 35 godina, tlo - ilovača, detektovana pitting (pitting) korozija, debljina stijenke cijevi u zoni defekta korozije h t = 6,1 mm sa veličinom (duž gornje ivice) d i = 48 mm.

Definirajmo ??max = 0,75??t = 162 MPa.

Formulom (20) određujemo kritičnu dubinu defekta:

Slično kao u prethodnom primjeru, stopa korozije (15):

Stope rasta defekata u ravni cijevi (18):

Stopa korozije:

Prema formuli (17) određujemo preostali vijek trajanja:

Zaključak

Za preostali radni vek gasovoda uzima se minimalna vrednost preostalog radnog veka izračunata za svaki od parametara: duktilnost metala cevi; udarna čvrstoća metala; naponsko-deformacijsko stanje na mjestima korozivnih čireva (rupica).

Prilikom popravke ili zamjene (isjecanja) dijela zahvaćenog udubljenjem ili čeonom korozijom, preostali vijek trajanja metala cijevi za ovu dionicu se ne izračunava, već se preostali vijek trajanja utvrđuje prema drugim parametrima.

Rezultati proračuna preostalog veka trajanja gasovoda pouzdani su pri radnom pritisku gasa koji stvara naprezanje u zidovima cevi od najviše 0,3 ??v.

Područje zahvaćeno rupicama mora se zamijeniti najkasnije dvije godine kasnije.

Minimalna vrijednost preostalog vijeka trajanja računata prema preostalim parametrima je -1,87 godina, a ti parametri su duktilnost metala cijevi plinovoda.

Tako je preostali vijek trajanja gasovoda istekao prije 1,87 godina.

Hostirano na Allbest.ru

...

Slični dokumenti

Određivanje sile uzgona vode po jedinici dužine gasovoda. Proračun faktora stabilnosti stabilnog položaja za različite dionice gasovoda. Opterećenje od elastičnog otpora gasovoda sa slobodnim savijanjem gasovoda u vertikalnoj ravni.

test, dodato 01.02.2015


Opće karakteristike ruske gasne industrije. Analiza trase dionice, gasovoda u izgradnji, sastava procesnog toka. Mehanički proračun magistralnog gasovoda, određivanje količine gasa. Organizacija rada, zaštita životne sredine.

teza, dodana 02.09.2010


Teorijska primjena zakona hidroaeromehanike na procjenu parametara mreže. Projektovanje šeme gasovoda i izrada karakteristike gasovoda. Model proračuna i opis karakteristika kretanja gasa. Postupak izvođenja proračuna i njihova analiza.

seminarski rad, dodan 20.11.2010


Glavne faze projektiranja gasovoda Urengoy-N. Vartovsk: izbor trase magistralnog gasovoda; određivanje potrebnog broja plinskih pumpnih jedinica, hladnjaka zraka i sakupljača prašine. Proračun režima rada gasovoda.

seminarski rad, dodan 20.05.2013


Izbor radnog pritiska i određivanje prečnika gasovoda. Proračun svojstava dizanog plina. Određivanje udaljenosti između kompresorskih stanica i njihovog optimalnog broja. Rafinirani termički, hidraulički proračun dionice gasovoda između stanica.

kontrolni rad, dodano 12.12.2012


Karakteristike trase gasovoda - naselje Urdom, oblast Arhangelsk. Opis projektovanog sistema za snabdevanje gasom regiona. Hidraulički proračun gasovoda. Automatizacija kontrolne sobe ormara. Montaža gasovoda, njegovo ispitivanje nakon polaganja.

rad, dodato 10.04.2017


Izbor radnog pritiska gasovoda i proračun svojstava dizanog gasa. Rafinirani termički i hidraulički proračuni dionice plinovoda između dvije kompresorske stanice. Ugradnja plinskih turbinskih jedinica opremljenih centrifugalnim kompresorima.

teze, dodato 10.06.2015


Geografski položaj, klimatske karakteristike trase gasovoda Vladivostok-Daljan. Proračun debljine stijenke cjevovoda, provjera čvrstoće, nepropusnosti i deformacije. Izvođenje iskopa i zavarivačkih i montažnih radova u normalnim uslovima.

seminarski rad, dodan 16.03.2015


Proučavanje osnovnih pitanja složene mehanizacije izgradnje dionice gasovoda. Izbor i opravdanost konstrukcije, transportnih mašina i opreme koja se koristi, proračun njihovih performansi. Izrada tehnoloških šema za rad.

seminarski rad, dodan 29.07.2013


Proračun produktivnosti magistralnog gasovoda u julu. Određivanje fizičkih svojstava na ulazu ventilatora. Procjena usklađenosti ugrađene opreme sa radnim uslovima magistralnog gasovoda. Procjena kapaciteta gasno-pumpne jedinice.

Program je osmišljen za proračun preostalog veka elemenata cevovoda pod dejstvom korozije i erozije i po svojim mogućnostima nema domaće analoge.

Korištenje programa vam omogućava da povećate sigurnost rada cjevovoda uz smanjenje troškova rada u fazi analize dijagnostičkih rezultata (mjerenja debljine).

Mogućnosti

Program vam omogućava da izvršite sljedeće vrste proračuna:

• Proračun gama-procenta zaostalog resursa u uslovima koroziono-erozijskog trošenja zida. Habanje se smatra vremenski linearnim procesom s normalnom distribucijom stope habanja po elementima cjevovoda. Moguće je uzeti u obzir degradirajuća svojstva materijala.
• Proračun preostalog vijeka cjevovoda prema statistici kvarova njegovih elemenata. Pretpostavlja se da su cijevi i dijelovi cijevi skup homogenih elemenata sa nasumičnim rasporedom mehaničkih svojstava i vanjskih utjecaja. Ova vrsta proračuna omogućava uzimanje u obzir piting korozije elemenata cjevovoda.
• Proračun vremena između kvarova na cjevovodu nakon hidrauličkih ispitivanja sa povećanim pritiskom. U proračunu je moguće mijenjati faktor preopterećenja tokom hidrauličkih ispitivanja.

Norme

"Metoda probabilističke procjene zaostalog resursa tehnoloških čeličnih cjevovoda", dogovorena od strane Gosgortehnadzora Rusije 11.01.1996.

OST 153-39.4-010-2002 Metoda za određivanje preostalog veka cevovoda naftnih i gasnih polja i cjevovoda glavnih konstrukcija.

"Metoda kompleksne dijagnostike tehničkog stanja i vjerovatnoće procjene preostalog vijeka naftovoda", usaglašena od strane Gosgortehnadzora Rusije 11.01.2001.

RD 10-400-01 "Standardi za proračun čvrstoće cjevovoda toplotnih mreža". Odobren od strane Gosgortekhnadzora Rusije 2001.

RD 50-690-89 Pouzdanost u inženjerstvu. "Metode za procjenu indikatora pouzdanosti na osnovu eksperimentalnih podataka". Smjernice Odobren od strane GOSSTANDARD-a Rusije, uveden 01.01.1991.

SA 03-003-07 Proračun čvrstoće i vibracija za čelične procesne cjevovode. Standard Udruženja Rostekhekspertiza, 2007

SA 03-005-07 Tehnološki cevovodi naftne, petrohemijske i hemijske industrije. Zahtjevi za uređaj i rad. Standard Udruženja Rostekhekspertiza, 2007

Baza podataka

Program dolazi sa bazom podataka mehaničkih karakteristika materijala cijevi u zavisnosti od temperature.

Interfejs

Resurs programskog interfejsa

Opcije proračuna

Obračun se vrši u skladu sa:

• "Metoda probabilističke procjene zaostalog resursa tehnoloških čeličnih cjevovoda", dogovorena od strane Gosgortehnadzora Rusije 11.01.1996.
• OST 153-39.4-010-2002 Metoda za određivanje preostalog veka cevovoda naftnih i gasnih polja i cjevovoda glavnih konstrukcija.
• "Metoda kompleksne dijagnostike tehničkog stanja i vjerovatnoće procjene preostalog vijeka naftovoda", usaglašena od strane Gosgortehnadzora Rusije 11.01.2001.
• RD 10-400-01 "Standardi za proračun čvrstoće cjevovoda toplotnih mreža". Odobren od strane Gosgortekhnadzora Rusije 2001.
• RD 50-690-89 Pouzdanost u inženjerstvu. "Metode za procjenu indikatora pouzdanosti na osnovu eksperimentalnih podataka". Smjernice Odobren od strane GOSSTANDARD-a Rusije, uveden 01.01.1991.
• SA 03-003-07 Proračun čvrstoće i vibracija za čelične procesne cjevovode. Standard Udruženja Rostekhekspertiza, 2007
• SA 03-005-07 Tehnološki cevovodi naftne, petrohemijske i hemijske industrije. Zahtjevi za uređaj i rad. Standard Udruženja Rostekhekspertiza, 2007

Obračun degradacije svojstava prema vrijednostima tvrdoće HB i HB0.2 prema GOST 22761-77 i GOST 22762-77.

OTVORENO AKCIONARSKO DRUŠTVO "SVERUSKI NAUČNO-ISTRAŽIVAČKI I DIZAJNSKI I TEHNOLOŠKI INSTITUT OPREME ZA PRERADU NAFTE I PETROHEMIJSKU INDUSTRIJU"

(JSC VNIKTIneftekhimoborudovanie)

METODOLOGIJA ZA PROCJENU PREOSTALNOG VIJEKA TEHNOLOŠKIH CEVOVODA

UVOD

Više od 20 godina u procesnim jedinicama rade mnogi tehnološki i međufabrički cjevovodi. Istovremeno se poštuju zahtjevi RD 38.13.004-86 "Rad i popravak tehnoloških cjevovoda pod pritiskom do 10 MPa (100 kgf / cm2)".

U skladu sa Opštim pravilima zaštite od eksplozije za vatro-eksplozivnu, hemijsku, petrohemijsku i naftnu industriju, potrebno je utvrditi dozvoljeni vijek trajanja glavne opreme, koja uključuje procesne cjevovode.

Uzimajući u obzir generalizovano istraživačko iskustvo koje su preduzeća i organizacije Ministarstva energetike akumulirala u određivanju zaostalog resursa elektroenergetske opreme i cevovoda koji su završili procenjeni radni vek, kao i iskustvo u proceni zaostalih resursa opreme za petrohemijsku preradu, akumulirani od strane VNIKTIneftekhimoborudovanie, VNIIneftemash, NIIKHIMmash, NPO Lenneftekhim, VNIPIneft i niza drugih istraživačkih organizacija, može se tvrditi da, općenito, oprema ima preostali resurs, operativnost, koja premašuje projektnu.

„Metodologija za procenu preostalog veka tehnoloških cevovoda“ (u daljem tekstu „Metodologija...“) razvijena je na osnovu generalizovanog iskustva istraživačkih organizacija specijalizovanih za procenu resursa daljeg rada tehnološke opreme za preradu nafte i hemijske industrije i energetiku, kao i iskustva preduzeća koja koriste ovu opremu, uzimajući u obzir trenutnu regulatornu i tehničku dokumentaciju, uključujući: "Metodološke smjernice za određivanje preostalog vijeka potencijalno opasnih objekata pod nadzorom Gosgortekhnadzora Rusije, odobrene od strane Gosgortekhnadzora Ruske Federacije dana 17. novembar 1995; RD 38.13.004-86 "Rad i popravka tehnoloških cevovoda pod pritiskom do 10,0 MPa (100 kgf/cm 2)" i" Metodologija za procenu resursa zaostalih performansi tehnološke opreme prerade nafte, petrohemije i hemijska industrija" (VNIKTIneftekhimoborudovanie, Volgograd, 1992).

"Metodologija..." definiše neophodnu listu radova, studija, ispitivanja i proračuna, koji omogućavaju procjenu preostalog vijeka tehnoloških cjevovoda, a zasniva se na individualnoj dijagnostici cjevovoda koji se pregleda.

Procena preostalog veka postojećih cevovoda zasniva se na najnovijim dostignućima u oblasti mehanike loma, nauke o metalu, metoda ispitivanja bez razaranja, važećih standarda za proračun čvrstoće i uključuje proučavanje tehničke dokumentacije i uslova rada, pregled tehničko stanje korišćenjem merenja debljine, detekcije grešaka, metalografske kontrole konstrukcija, proučavanja mehaničkih svojstava i hemijskog sastava metala, procene stvarnog opterećenja glavnih nosivih elemenata cevovoda, ispitivanja čvrstoće i gustine.

Metodologiju za procjenu zaostalog resursa tehnoloških cjevovoda razvio je tim autora koji čine: E.A. Malov, A.E. Foliyants, N.A. Šatalov, N.A. Potapov, N.V. Martynov, Yu.I. Shleenkov, N.N. Tolkačev, N.F. Melikhov, S.I. Glinchak, G.S. Deren, V.A. Yatskov, V.P. Belov, B.I. Mikerin, A.M. Kočemasov, G.M. Fedin.1.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Ovom "Metodologijom..." uređuju se potrebni obim poslova i postupak njihove realizacije, kriterijumi za ocjenu performansi pri određivanju zaostalog resursa čeličnih procesnih cevovoda koji se koriste za transport tečnih i gasovitih materija različitih fizičko-hemijskih svojstava u rasponu od rezidualnih pritisak (vakuum) od 0,001 MPa (0,01 kgf/sq. cm) do nominalnog pritiska od 10 MPa (100 kgf/sq. cm) i radne temperature od -196 stepeni C. do +700 stepeni C., čiji se rad i popravka izvode u skladu sa zahtjevima RD 38.13.004-86.

1.2. Preostali vijek trajanja - trajanje sigurnog rada cjevovoda na prihvatljivim parametrima od date tačke u vremenu do njegovog predviđenog graničnog stanja. Predviđanje zaostalog resursa se vrši u jedinicama vremena (godine, sati).

1.3. Preostali vijek trajanja se utvrđuje za cjevovode ako:

nisu imali utvrđeni procijenjeni vijek trajanja ili procijenjeni resurs i bili su u funkciji 20 ili više godina;

razvili resurse koji su dozvoljeni za dalji rad preko utvrđenog vijeka trajanja ili procijenjenog resursa;

bili su privremeno u uslovima kršenja režima rada na parametrima koji su veći od izračunatih (na primjer, u slučaju nesreće i požara.);

prema vlasniku, zahtijevaju procjenu preostalog vijeka trajanja.

1.4. Preostali vijek trajanja cjevovoda utvrđuje se na osnovu tehničke dijagnostike prema programu koji uključuje sljedeći set radova:

ispitivanje tehničkog stanja cjevovoda;

proučavanje mehaničkih svojstava, mikrostrukture i hemijskog sastava metala (videti tačku 2.47);

procjena stvarnog opterećenja njegovih elemenata na regulatorne parametre njegovog rada;

predviđanje preostalog vijeka cjevovoda i njegovih elemenata;

registraciju i analizu rezultata ispitivanja tehničkog stanja cjevovoda i njegovih elemenata, studije i proračune;

sastavljanje zaključka (vidi).

Program mora navesti podatke o postojećoj licenci (dozvolu) za vrstu djelatnosti organizacije koja vrši tehničku dijagnostiku (broj licence, datum izdavanja, rok važenja).

1.6. Tehničku dijagnostiku koja se vrši radi utvrđivanja preostalog veka tehnoloških cevovoda treba sprovesti prilikom planiranih isključenja tehnoloških instalacija ili objekata (po pravilu prilikom njihovog remonta).

1.7. Odgovornost za blagovremenost izvođenja radova snosi uprava preduzeća - vlasnik i organizacija (preduzeće) koja obavlja poslove na tehničkoj dijagnostici.

Pripremu cevovoda za pregled i neophodne mere bezbednosti u toku izvođenja radova obezbeđuje preduzeće-vlasnik cevovoda.

1.8. Ova "Metodologija..." se ne odnosi na procesne cjevovode za koje, zbog njihovih projektnih ili operativnih mogućnosti ili karakteristika, postoje posebni regulatorni dokumenti kojima se reguliše postupak njihovog rada.

2. PREGLED TEHNIČKOG STANJA

2.1. Istraživanje se provodi radi procjene tehničkog stanja cjevovoda i uključuje:

proučavanje tehničke dokumentacije, uslova rada, podataka o prethodnim revizijama, izvršenim popravkama, nastalim kvarovima i njihovim uzrocima;

eksterni pregled;

interni pregled dionica cjevovoda sa deformacijom, kada stručnjaci koji vrše pregled imaju sumnje u kvalitetu metala ili elemenata cjevovoda;

mjerenja tvrdoće (selektivno) metala i zavarenih spojeva;

mjerenje debljine;

otkrivanje nedostataka jednom od metoda ispitivanja bez razaranja (radiografska, ultrazvučna, metoda magnetnih čestica, kapilarna ili akustična emisija), koja se izvodi u slučajevima kada stručnjaci koji vrše pregled sumnjaju u kvalitet metala ili zavarenog spoja jednog ili drugi element cjevovoda;

procjena metalografskih konstrukcija;

čeličnoskopija elemenata izrađenih od legiranih čelika u nedostatku podataka o njima u pasošu cjevovoda;

odabir (rezanje) metala za kontrolu mehaničkih svojstava, hemijskog sastava i mikrostrukture;

ispitivanje hidrauličke (pneumatske) čvrstoće i gustine.

Potreba i obim posla za sve vrste istraživanja dati su u odgovarajućim poglavljima.

2.2. Rezultati pregleda tehničkog stanja dokumentuju se aktom ili protokolom, koji ukazuje na mogućnost rada u određenom periodu prije donošenja zaključka o njihovom daljem radu ili o njihovom stavljanju iz pogona.

Akt (protokol) moraju potpisati stručnjaci koji sprovode istraživanje (vidi) i odobriti ga uprava vlasnika cjevovoda.

Cjevovodi sa nepopravljenim defektima nisu dozvoljeni za dalji rad.

2.3. Prije izvođenja pregleda tehničkog stanja, cjevovod mora biti pripremljen za siguran rad u skladu sa važećim sigurnosnim pravilima i propisima od strane osoblja vlasnika cjevovoda.

2.4. Prije početka provjere tehničkog stanja cjevovoda mora se zaustaviti, ohladiti, osloboditi od proizvoda, popariti, odvojiti od svih pogonskih uređaja i cjevovoda čepovima ili isključiti.

2.5. Debljina čepova i prirubnica koji se koriste prilikom odvajanja cjevovoda mora se odrediti proračunom čvrstoće. Utikač mora imati izbočeni dio (dršku), po čemu se utvrđuje njegovo prisustvo.

Brtve između prirubnica i čepa moraju biti bez drški.

2.6. Pregled tehničkog stanja cjevovoda na operativnim tehnološkim instalacijama (proizvodnjama, blokovima) na gasno i požarno opasnim mjestima vrši se prema dozvoli koju na propisani način izdaje uprava preduzeća vlasnika cjevovoda.

2.7. Mesta i zapreminu (u celini ili delimično) otvora toplotne izolacije treba da utvrde stručnjaci koji kontrolišu tehničko stanje cjevovoda.

2.8. Površine cijevnih elemenata na mjestima mogućeg kvara moraju biti očišćene do metalnog sjaja od strane vlasnika preduzeća po uputama osoba koje vrše kontrolu tehničkog stanja cjevovoda. Hrapavost površine ne smije biti veća od 10 mikrona prema GOST 2789.

Širina ogoljenog dijela zavarenog spoja pripremljenog za ispitivanje treba biti najmanje 60-100 mm sa svake strane vara duž cijele kontrolirane dužine ovog zavarenog spoja.

2.9. Rezultate inspekcije tehničkog stanja cjevovoda treba odraziti u zaključku (vidi).

Studija tehničke dokumentacije

2.12. Prilikom pregleda cevovoda posebnu pažnju treba obratiti na deonice koje rade u posebno teškim uslovima, gde je najveće habanje najverovatnije posledica korozije, erozije, vibracija i drugih razloga. Tu spadaju područja u kojima se mijenja smjer strujanja (koljena, krivine, krivine), T-priključci, spojnice, drenažni uređaji, dijelovi cjevovoda prije i poslije armature, gdje se nagomilava vlaga, tvari koje uzrokuju koroziju (slijepi i privremeno nefunkcionalni dijelovi ) moguća je kada postoji sumnja u integritet cjevovoda zbog stanja izolacije (tragovi parenja, praznine, strujna izolacija), gdje postoje praznine kroz kontrolne rupe u prisustvu armaturnih prstenova na spojnicama , gdje postoje kontrolna bušenja.

2.13. Prilikom pregleda okova posebnu pažnju treba obratiti na mjesta prijelaza polumjera vanjske i unutrašnje površine, brtvene površine, kao i stanje vretena, njegovih navoja, brtvila, klinova, vijaka.

Preostali vek ventila utvrđuje se na osnovu rezultata revizije, odbacivanja, popravke, ispitivanja, koje treba izvršiti u specijalizovanim radionicama ili na gradilištima, u obimu i na način propisan industrijskim regulatornim dokumentom „Zatvaranje ventili. Opći priručnik za popravke. KO-1-79". U nekim slučajevima, prema nahođenju stručnjaka koji obavljaju inspekciju, dopušteno je revidirati ventil rastavljanjem i pregledom direktno na mjestu ugradnje. Revizije, prije svega, treba podvrgnuti ventilima koji rade u najtežim uvjetima. Rezultati revizije, popravke i ispitivanja armature dokumentovani su aktima (vidi Dodatak 4 RD 38.13.004-86).

2.14. Prilikom demontaže cjevovoda, selektivno, po uputama stručnjaka koji vrše ispitivanje, rastaviti i pregledati prirubničke spojeve. U tom slučaju posebnu pažnju treba obratiti na stanje zaptivne površine prirubnica, na stanje vanjskih i unutrašnjih površina njihovih obruča, kao i na stanje brtvi i spojnih elemenata.

2.15. Prilikom pregleda demontirati (selektivno, po nalogu stručnjaka koji vrše inspekciju) navojne spojeve na cjevovodima, pregledati ih, a za cjevovode ove instalacije koji su radili bez zamjene 20 ili više godina, radeći na temperaturi od 450 stepeni C. za ugljenik i iznad 500°C. za legirane čelike (za svaku materijalnu verziju cjevovoda, kao i za cjevovode sa povećanom korozijom) izmjeriti jedan do tri proizvoda s navojnim mjeračima.

Ako su rezultati pregleda navojnih spojeva nezadovoljavajući, dodatni volumen utvrđuju osobe koje vrše pregled.

2.16. Prilikom pregleda provjeriti stanje i ispravan rad nosača, ovjesa, pričvrsnih elemenata, posebno cjevovoda koji su podložni vibracijama, te stanje zaptivki za višekratnu upotrebu rastavljenih prirubničkih spojeva.

2.17. Na mjestima oslobođenim izolacije, nakon obavljanja vanjskog pregleda, cjevovod se podvrgava tapkanju čekićem težine 1,0-1,5 kg s ručkom dužine ne manje od 400 mm sa sfernim poklopcem po cijelom obodu cijevi, s izuzetkom cjevovoda od čelika sklonih krtosti . Stanje cijevi određuje se zvukom ili udubljenjima koja se stvaraju prilikom točenja.

2.18. Ako se kao rezultat vanjskog pregleda, mjerenja debljine zida i urezivanja čekićem sumnja u stanje cjevovoda, tada se dio cjevovoda rastavlja (presijeca zavojnicu) radi unutrašnjeg pregleda ili se odbija; U tom slučaju, unutrašnja površina mora biti očišćena od prljavštine i naslaga i, ako je potrebno, kisela. U tom slučaju treba odabrati lokaciju koja radi u nepovoljnim uvjetima, gdje su mogući korozija i erozija, vodeni udar, vibracije, promjena smjera protoka, formiranje stajaćih zona itd.

2.19. Prilikom pregleda provjerava se prisustvo korozije, pukotina, smanjenje debljine stijenke cijevi i dijelova cjevovoda, kao i njihove deformacije koje prelaze vrijednosti navedene u projektu i važećoj regulatorno-tehničkoj dokumentaciji.

2.20. Na osnovu pregleda (prema rezultatima pregleda) specijalisti koji vrše inspekcijski nadzor određuju mjesta za mjerenje debljine i tvrdoće zidova, mjesta za ocjenjivanje metalografskih konstrukcija nerazornim metodama, mjesta za čeličnoskopiju, detekciju grešaka, uključujući zavarene spojeve, kao i mesta za kontrolno sečenje metala radi proučavanja mehaničkih svojstava i hemijskog sastava metala ili se, u prisustvu nepopravljivih nedostataka, elementi cevovoda odbacuju.

2.21. Ukoliko su rezultati snimanja nezadovoljavajući, potrebno je utvrditi granicu neispravnog dijela cjevovoda (pregledati unutrašnju površinu, udariti čekićem, izmjeriti debljinu i sl.) i češće mjeriti debljinu stijenke cjevovoda. cijeli cjevovod prema nahođenju stručnjaka koji vrše istraživanje.

2.22. Mjerenje na dijelovima cjevovoda koji rade na temperaturama iznad 450 stepeni C. za ugljenik i iznad 500°C. za legirane čelike deformacije od trenutka utvrđivanja zaostalog vijeka trajanja i provjeriti dokumentaciju za evidentiranje zapažanja puzanja, ako je to predviđeno važećim "Pravilnikom...", "Pravilnikom..." ili projektom.

2.23. Pregled podzemnih cjevovoda vrši se nakon otvaranja i iskopa tla na zasebnim dionicama dužine od najmanje dva metra svaki, nakon čega slijedi skidanje izolacije, kontrola antikorozivne i gazeće zaštite, mjerenje debljine zida i po potrebi , po nahođenju stručnjaka koji vrše inspekciju, izrezivanje pojedinačnih sekcija.

Broj sekcija koje se otvaraju, u zavisnosti od uslova eksploatacije cevovoda, određuju stručnjaci koji vrše izviđanje, na osnovu sledećih uslova:

prilikom praćenja integriteta izolacije cjevovoda pomoću C-SCan sistema i uređaja kao što su ANPI i VTR-U, ili njihovih analoga, napravi se otvor na mjestima identificiranih oštećenja izolacije;

u nedostatku naznačenih sredstava instrumentalne kontrole podzemnih cjevovoda, otvaranje se vrši brzinom od jedne dionice na 200-300 m dužine cjevovoda.

2.24. Cijevi i dijelovi cjevovoda koji rade na temperaturama iznad 450 stepeni C. za ugljenik i iznad 500°C. za legirane čelike, odbijaju se ako njihova deformacija prelazi dozvoljene granice u skladu sa važećom regulatorno-tehničkom dokumentacijom ili projektom i RD 34.17.421-92. Mogućnost daljnjeg rada cijevi sa zaostalom deformacijom koja prelazi normu može se utvrditi na osnovu rezultata dodatnog sveobuhvatnog pregleda.

2.25. Dotrajala tijela zasuna, ventila, ventila i drugih dijelova, prema rezultatima pregleda, treba odbaciti ako su zaptivni elementi armature i tijela toliko istrošeni da ne osiguravaju siguran rad cjevovoda, i nemoguće ih je popraviti.

2.26. Na osnovu rezultata pregleda, prirubnice treba odbaciti ako se prilikom demontaže utvrdi nezadovoljavajuće stanje zaptivnih površina, pukotine, školjke i drugi nedostaci koji se ne mogu popraviti.

2.27. Zaptivke za višekratnu upotrebu (ovalne, sočiva, nazubljene, spiralne i sl.) prema rezultatima pregleda treba odbiti ako se prilikom demontaže utvrdi: nezadovoljavajuće stanje radnih površina, pukotine, ureznice, strugotine, školjke, deformacije itd.

2.28. Pričvršćivači (svornjaci, vijci, matice), prema rezultatima pregleda, treba odbaciti ako nastanu pukotine, lomovi, lomljenje navoja, korozivno trošenje navoja, savijanje vijaka, klinova, trajne deformacije koje dovode do promjene navoja detektuje se profil, trošenje bočnih strana i zaobljenje ivica vijaka i matica, kao i prema rezultatima mjerenja s navojnim mjeračima tipa R-R prema GOST 6485, GOST 2533, GOST 18465, GOST 18456.

Merenje debljine

2.29. Mjerenje debljine stijenki cjevovoda treba vršiti u područjima koja rade u najtežim uslovima: krivinama (kolena, krivine), T, spojnicama, mjestima suženja cjevovoda, ispred fitinga i nakon njega, u mjesta nakupljanja vlage, materija koje izazivaju koroziju, stajaćih zona, drenaža, slijepih i privremeno neaktivnih dijelova, kućišta ventila, prirubnica, kao i na ravnim dijelovima cjevovoda tehnoloških instalacija nakon 20 m ili manje i međuradionički cjevovodi nakon 100 m ili manje. Pregibi (koljena, krivine) podliježu obaveznim mjerenjima debljine na mjestima sa strane velikog i malog poluprečnika krivine, kao i na neutralnoj liniji.

Broj mjernih tačaka na elementima cijevi određuju geodeti kako bi se pružila pouzdana procjena debljine zida.

Za podzemne cjevovode mjerenje debljine stijenke vrši se na elementima cjevovoda na mjestima otvaranja.

2.30. Ako su rezultati nezadovoljavajući, treba vršiti dalja češća mjerenja debljine zida prema nahođenju geodeta cjevovoda. Broj mjerenja bi trebao otkriti neispravnu površinu.

2.31. Debljinu zida treba mjeriti, po pravilu, ultrazvučnim uređajima (koji označavaju vrstu uređaja) domaće ili strane proizvodnje, koji su provjereni i daju navedenu grešku navedenu u pasošu (uputstvu za upotrebu). Mjesta (tačke) mjerenja debljine zidova ucrtavaju se na dijagrame cjevovoda, a rezultati mjerenja - na dijagrame ili tabele. Istovremeno, najmanje vrijednosti debljine stijenke unose se u rezultate mjerenja elemenata cjevovoda.

2.32. Temperatura okolnog vazduha i kontrolisanog metala tokom merenja treba da bude u granicama navedenim u pasošu (uputstvu za upotrebu) uređaja.

2.33. Površina na mjestima gdje se ultrazvučnim uređajima mjeri debljina zida mora biti očišćena od izolacije, ljuštenih slojeva boje, prljavštine, očišćena bez primjetnih ogrebotina, izbočina i udubljenja. Hrapavost površine na mjestima kontakta sa ultrazvučnim pretvaračem ne smije biti gora od 40 mikrona prema GOST 2789.

2.34. Cijevi, dijelovi cjevovoda, istrošena tijela livenih zasuna, ventili, ventili, liveni dijelovi, prirubnice, mehovi i dilatacioni spojevi sočiva podležu odbijanju, ako u roku koji obezbeđuje preostali resurs ili kilometražu pre sledeće revizije koju izvrši vlasnik , stvarna debljina zida zbog habanja korozije i erozije će se smanjiti i postati jednaka ili ići iznad vrijednosti odbijanja prema pasošu, utvrđenih u skladu sa zahtjevima st. 13.49-13.53, 13.56, 13.57, RD 38.13.004-86, ili su dostigli druge kriterijume odbijanja navedene u ovim stavovima, i zatvarači - st. 13.54 i 13.55 RD 38.13.004-86.

2.35. Treba uzeti u obzir da za sve elemente cjevovoda, tijela ventila i kompenzatore stvarna debljina stijenke u trenutku pregleda mora biti najmanje jednaka vrijednosti odbijanja plus dopuštenja za korozijsko i erozijsko trošenje tokom dodijeljenog preostalog vijeka trajanja. (sljedeća revizija).

Test tvrdoće

2.36. Merenje tvrdoće metala cevovoda i zavarenih spojeva vršiti na pristupačnim mestima za elemente cevovoda (cev, ogranak (kolena, krivina), prelaz, kovana (livena) trojnica i dr.), kao pravilo, na mjestima gdje se vrše mjerenja debljine. Dozvoljeno je mjerenje tvrdoće elemenata cjevovoda i zavarenih spojeva selektivno od strane po jednog predstavnika, dok se izbor predstavnika vrši za grupu elemenata istog tipa sa istom konstrukcijom materijala, koji se nalaze u zoni maksimalna snaga i termička opterećenja. Na svakoj lokaciji koju identifikuju geodeti moraju se izvršiti najmanje tri mjerenja.

Ispitivanje tvrdoće se vrši u svim slučajevima kada postoji sumnja u kvalitet metala ili vara.

Mjerenje tvrdoće svornjaka i matica vrši se selektivno (jedan do tri proizvoda) najmanje na dva ili tri cjevovoda procesne jedinice koja radi na temperaturama iznad 450 stepeni C. za ugljenik i iznad 500°C. za legirane čelike.

Mjesta (tačke) mjerenja tvrdoće mogu se ucrtati na šemama cijevi, a rezultati mjerenja - na dijagramu ili u tabeli.

Ako tvrdoća pričvršćivača (svornjaci, vijci, matice) odstupa od standardnih vrijednosti navedenih u tablici 15 RD 38.13.004-86, oni se odbijaju.

2.38. Na osnovu rezultata mjerenja tvrdoće metalnih i zavarenih spojeva, daje se indirektna procjena njihovih karakteristika čvrstoće: vlačna čvrstoća ugljičnih perlitnih čelika u skladu sa GOST 22761, granica popuštanja legiranih čelika GOST 22762. Greška u određivanju vlačna čvrstoća je plus ili minus 5%, granica tečenja je plus ili minus 7%.

2.39. Mjerenje tvrdoće se vrši prijenosnim tvrdomjerima (sa naznakom tipa uređaja) pogodnim za mjerenja na blago zakrivljenim površinama domaće i strane proizvodnje. Izbor opterećenja i utiskivača mora se vršiti uzimajući u obzir debljinu kontroliranih elemenata, hrapavost površine mora biti u skladu sa zahtjevima važeće regulatorne i tehničke dokumentacije i uputstava za instrumente koji se koriste.

Defektoskopija

2.40. Detekciju grešaka treba izvršiti jednom od metoda ispitivanja bez razaranja (radiografska, ultrazvučna, akustična emisija, magnetni prah, kapilarna) u slučajevima kada stručnjaci koji vrše pregled sumnjaju u kvalitet metala ili zavarenog spoja jednog ili još jedan element cjevovoda.

Osim toga, potrebno je selektivno pregledati najmanje dva spoja na dva ili tri cjevovoda jedne instalacije svake vrste čelika, koji rade na temperaturama iznad 450 °C. za ugljenik i iznad 500°C. za legirane čelike.

2.41. Odabir metode otkrivanja nedostataka, određivanje obima i mjesta kontrole vrše stručnjaci koji vrše inspekciju. U ovom slučaju, odabrana metoda ispitivanja bez razaranja trebala bi najpotpunije otkriti nedostatke i njihove granice.

2.42. Ako se prilikom pregleda nađu dijelovi površine cjevovoda sa naprslinama, naprslinama u zavarenim spojevima, neispravne dijelove treba ukloniti, a slične dijelove selektivno podvrgnuti detekciji nedostataka. U slučaju nezadovoljavajućih rezultata detekcije nedostataka, stručnjaci koji vrše inspekciju trebaju donijeti odluku o dodatnom obimu inspekcije detekcijom mana.

2.43. Ultrazvučno ispitivanje zavarenih spojeva mora se izvršiti u skladu sa GOST 14782 u skladu sa industrijskim standardima ili uputstvima koje su razvile specijalizovane organizacije.

Kontrola akustične emisije provodi se u skladu s normativnom i tehničkom dokumentacijom za ovu vrstu kontrole koju je odobrio Gosgortekhnadzor Ruske Federacije.

Radiografska kontrola zavarenih spojeva mora se izvršiti u skladu sa GOST 7512, uputstvima za radiografiju ili industrijskim standardima.

Metode kontrole magnetnog praha i kapilara moraju se provoditi u skladu sa GOST 21105 i GOST 18442, respektivno, iu skladu sa industrijskim standardima ili uputstvima za ove metode kontrole.

Rezultati detekcije grešaka dokumentuju se u zaključku sa naznakom tipa uređaja (za radiografsko ili ultrazvučno ispitivanje). Zaključak moraju potpisati specijalista drugog stepena i rukovodilac laboratorije za ispitivanje bez razaranja.

Procjena metalografskih konstrukcija

2.44. Metalografska ispitivanja metala i zavarenih spojeva elemenata cevovoda treba izvršiti kada su usled eksploatacionih uslova (medij, temperatura, pritisak) i (ili) izvršenih remontnih radova moguće promene u strukturi metala, kao i u sledećem slučajevi:

ako su vrijednosti tvrdoće metala ispitivanih elemenata cjevovoda niže ili veće od dozvoljenih standardnih vrijednosti;

ako je cjevovod zapaljen kao posljedica požara, nesreće ili prirodne katastrofe;

prema zahtjevima važećih regulatornih i tehničkih dokumenata ili projekta;

po nahođenju stručnjaka koji vrše inspekciju cjevovoda.

2.45. Kontrola mikrostrukture nedestruktivnom (bez uzorka) metodom vrši se prema postojećim metodama direktno na vanjskoj površini elemenata i na zavarenim spojevima pomoću replika (otisaka) ili prijenosnog metalografskog mikroskopa. Kontrola mikrostrukture na zavarenim spojevima je u diskreciji stručnjaka koji vrše ispitivanje.

Steeloscopy

2.46. Steloskopija elemenata cevovoda i deponovanog metala zavarenih spojeva od legiranog čelika vrši se u slučajevima kada ne postoje podaci o njihovim materijalnim karakteristikama, kao iu slučajevima sumnje u materijalne karakteristike elemenata cevovoda po nahođenju stručnjaka koji provode izviđanje.

Izbor metala za kontrolu mehaničkih svojstava, hemijskog sastava i mikrostrukture

2.47. Prema odluci specijalista koji provode tehničku dijagnostiku, na osnovu rezultata ispitivanja, vrši se kontrolno sečenje metala cevovoda (obično iz ravnih delova cevi) radi proučavanja mehaničkih svojstava, hemijskog sastava i mikrostrukture.

Rezanje metala se vrši:

iz cjevovoda koji rade na temperaturama iznad 450 stepeni C. za ugljenik i iznad 500°C. za legirane čelike; sečenje se vrši na jednom cjevovodu iz grupe;

ako tvrdoća metala cjevovoda ili vara ima odstupanja od standardnih vrijednosti;

odlukom stručnjaka koji vrše tehničku dijagnostiku.

Pod grupom se podrazumijevaju cjevovodi iste procesne jedinice (postrojenja) koji su slični po materijalnom dizajnu i uslovima rada, trajanju rada.

2.48. Za kontrolno sečenje metala postavljaju se sljedeći zahtjevi:

rezanje dijela cijevi treba izvoditi s mjesta najopterećenijeg energetskim i temperaturnim opterećenjima;

dužina presjeka cijevi i njihov broj moraju biti takvi da osiguravaju neophodnu mogućnost izrade potrebnog broja uzoraka (iz jednog ili više, po pravilu, pravih cijevnih dijelova);

pri proučavanju mehaničkih svojstava zavarenog spoja (uzdužnog ili poprečnog), dužina presjeka cijevi mora biti takva da pruža potrebnu mogućnost izrade određenog broja uzoraka iz zavarenih spojeva i od osnovnog metala;

mjesto za rezanje dijela cijevi treba biti prikladno za rezanje i zavarivanje u skladu sa važećim standardima za razmak između zavarenih spojeva.

2.49. Rezanje metala za proučavanje hemijskog sastava (izbor istovara, brvnara) i mikrostrukture (rezanjem, brvnara) na jednom cjevovodu iz grupe vrši se za legirane čelike u slučaju nedostatka podataka ili sumnje u materijal performanse elemenata cjevovoda prema nahođenju stručnjaka koji provode istraživanje.

Dozvoljeno je proučavanje mehaničkih svojstava, mikrostrukture i hemijskog sastava neuzornim metodama.

2.50. Kontrolno sečenje cevnih delova vrši se mehaničkim ili gasno-gorivim metodama. Preporučljivo je izrezati kontrolna područja sa mjesta zahvaćenih pukotinama, korozijom ili deformisanim područjima i "zdravim" metalom koji se nalazi uz njih.

2.51. Na mjestima kontrolnog rezanja, dio cijevi od metala zavaren je, u pravilu, slične marke prema razvijenoj tehnologiji.

2.52. Dozvoljeno je korištenje metalnog izreza prilikom otkrivanja kvara, popravke ili zamjene cijevi kao kontrolnog rezanja dijela cijevi.

Ispitivanje hidrauličke (pneumatske) čvrstoće i gustine

2.53. Ako su rezultati pregleda tehničkog stanja pozitivni, cevovod se podvrgava hidrauličnom (pneumatskom) ispitivanju, kao i testu nepropusnosti na pritiske naznačene u pasošu cevovoda.

Ako je u "Zaključku ..." o daljnjem radu cjevovoda, preostali resurs postavljen na smanjene radne parametre, tada bi tlak tokom ispitivanja trebao biti dodijeljen u "Zaključku ..." od strane stručnjaka koji vrše istraživanje, u skladu sa zahtjevima važećih regulatornih i tehničkih dokumenata.

2.54. Hidraulično (pneumatsko) ispitivanje cevovoda na ispitivanje čvrstoće i gustine i nepropusnosti mora se izvršiti u skladu sa zahtevima RD 38.13.004-86.

3. ISTRAŽIVANJE MEHANIČKIH SVOJSTVA, HEMIJSKOG SASTAVA I MIKROSTRUKTURE METALA

3.1. Proučavanje mehaničkih svojstava metala vrši se na uzorcima izrađenim od kontrolnih rezova cijevi (njihovih presjeka).

Broj uzoraka koji će se napraviti iz kontrolnih rezova, potrebu za jednom ili drugom vrstom ispitivanja, temperaturu uzoraka tokom ispitivanja određuju stručnjaci koji vrše ispitivanje, ali u svim slučajevima za metalografsko ispitivanje i određivanje tvrdoće mora biti na najmanje jedan uzorak (presjek), za ostale vrste - najmanje dva uzorka, a za ispitivanje na udar - najmanje tri uzorka.

Šemu rezanja kontrolnog rezanja na uzorke provode stručnjaci koji vrše ispitivanje.

3.2. Od metala kontrolnog rezanja presjeka cijevi mogu se napraviti uzorci za sljedeća ispitivanja (testiranja):

uzorci (čipovi) za procjenu hemijskog sastava metala;

uzorci-presjeci za izvođenje metalografskih studija metala i mjerenje tvrdoće;

uzorci-presjeci zavarenog spoja za metalografska ispitivanja i mjerenja tvrdoće;

uzorci za ispitivanje metala na zatezanje na temperaturi od 20 stepeni C;

uzorci za ispitivanje zatezanja metala na radnoj temperaturi;

uzorci za ispitivanje metala na udarno savijanje na temperaturi od 20 stepeni C;

uzorci za ispitivanje metala na udarno savijanje na negativnoj temperaturi (ako je potrebno);

uzorci za ispitivanje metala na udarno savijanje na radnoj temperaturi (ako je potrebno);

uzorci za ispitivanje metala na mehaničko starenje u smislu udarne čvrstoće (ako je potrebno);

uzorci za ispitivanje metala na savijanje (savijanje)* na temperaturi od 20 stepeni C. (ako je potrebno);

*- po potrebi su moguća tehnološka ispitivanja sa promjerima cijevi:

do 60 mm - za savijanje oko trna ili distribuciju;

do 108 mm - za distribuciju ili izravnavanje;

preko 108 mm do 273 mm za izravnavanje ili savijanje trake;

više od 273 mm i sa debljinom zida do 25 mm za savijanje traka.

uzorci za ispitivanje zamora niskog ciklusa (LCF) na 20 stepeni C. (ako je potrebno);

uzorci za ispitivanje zamora niskog ciklusa (LCF) na radnoj temperaturi (ako je potrebno);

uzorci za ispitivanje dugotrajne čvrstoće za cjevovode koji rade na temperaturama iznad 450 stepeni C, izrađene od ugljeničnih čelika i iznad 500 stepeni C. od legiranih čelika (ako je potrebno);

uzorci zavarenog spoja:

za ispitivanje zatezanja na temperaturi od 20 stepeni C;

za ispitivanje zatezanja na radnoj temperaturi;

za ispitivanje na udarno savijanje na temperaturi od 20 stepeni C.;

za ispitivanje na udarno savijanje na negativnoj temperaturi (ako je potrebno);

za ispitivanje savijanja (savijanje) * (vidi tačku 3.2) na temperaturi od 20 stepeni C.;

uzorci za ispitivanje zamora niskog ciklusa (LCF) na 20 stepeni C. (ako je potrebno);

uzorci za ispitivanje zamora niskog ciklusa (LCF) na radnoj temperaturi (ako je potrebno).

Za zatezna ispitivanja na 20°C:

proporcionalni ravni uzorci tipa 1 prema GOST 1497;

glatki cilindrični prečnika 10 (5) mm, procenjena dužina 100 (50) mm tip 1-Y GOST 9651.

Za zatezna ispitivanja na radnim (povišenim) temperaturama:

glatki cilindrični prečnik 10 (5) mm, procenjena dužina 100 (50) mm prema GOST 9651;

ravni uzorci debljine 10 mm prema GOST 9651.

Pri izradi vlačnih epruveta prednost treba dati proporcionalnim ravnim uzorcima prirodne debljine, a ako je nemoguće ispitati uzorke prirodne debljine, moraju se strojno istanjiti sa strane koja je minimalno podložna eksploatacionim oštećenjima.

Za ispitivanja dugotrajne čvrstoće prema GOST 10145:

glatki cilindrični prečnik 7 mm sa početnom procenjenom dužinom od 70 mm;

glatke cilindrične prečnika 5 mm sa početnom procenjenom dužinom od 50 (25) mm;

glatke cilindrične prečnika 10 (5) mm sa početnom procenjenom dužinom od 100 (50) mm.

Ispitivanja uzoraka na udarno savijanje izvode se na uzorcima pripremljenim u skladu sa zahtjevima GOST 9454 i koji imaju koncentrator tipa "U".

Uzorci za ispitivanje savijanja izrađeni su u skladu sa zahtjevima GOST 14919. Ispituju se uzorci prirodne debljine. Preporučljivo je pripremiti jednu od krajnjih površina epruveta za savijanje za metalografsko mikroprerezivanje, što će omogućiti preciznije praćenje razvoja deformacije i destrukcije uzorka.

Mjerenja tvrdoće se vrše na uzorcima isječenim iz kontrolnih rezova i izrađenim u skladu sa GOST 9012, GOST 9013, GOST 2999 itd. u odnosu na: odabranu metodu mjerenja tvrdoće.

Određivanje mehaničkih svojstava zavarenog spoja u cjelini i njegovih pojedinačnih dijelova, kao i nanesenog metala, vrši se na uzorcima izrađenim u skladu sa GOST 6996.

Prednost treba dati uzorcima prirodne debljine.

Dozvoljeno je mijenjanje oblika i dimenzija glava uzorka za sve vrste ispitivanja, koje nisu propisane zahtjevima relevantnih regulatornih dokumenata, u zavisnosti od načina njihovog pričvršćivanja u hvatišta mašine za ispitivanje.

Uzorkovanje metala (čipova) za određivanje hemijskog sastava vrši se u skladu sa GOST 7122.

Uzorci za izvođenje posebnih studija izrađuju se u skladu sa metodama za izvođenje ovih studija.

3.5. Zatezna ispitivanja uzoraka metala i obrada rezultata provode se u skladu sa GOST 1497 i GOST 9651.

3.6. Ispitivanja metalnih uzoraka na udarno savijanje i obradu rezultata provode se u skladu sa GOST 9454.

3.7. Ispitivanja uzoraka na mehaničko starenje u smislu udarne čvrstoće i obrade rezultata provode se u skladu sa GOST 7268.

3.8. Ispitivanja savijanja uzoraka metala i obrada rezultata ispitivanja izvode se u skladu sa GOST 14019.

3.9. Ispitivanja metalnih uzoraka na dugotrajnu čvrstoću i obradu rezultata provode se u skladu sa GOST 10145.

3.10. Ispitivanja uzoraka zavarenog spoja i obrada rezultata provode se u skladu sa GOST 6996.

3.11. Ako se za bilo koju vrstu mehaničkog ispitivanja dobiju nezadovoljavajući rezultati, dozvoljeno je drugo ispitivanje na dvostrukom broju uzoraka izrezanih iz istih kontrolnih rezova za vrstu mehaničkih ispitivanja koja su dala nezadovoljavajuće rezultate. Ako je tokom ponovljenog ispitivanja barem jedan od uzoraka dao rezultate koji ne zadovoljavaju utvrđene standarde, ukupna ocjena testa se smatra nezadovoljavajućom.

3.12. Indikatore mehaničkih svojstava tokom ispitivanja treba odrediti kao aritmetičku sredinu rezultata ispitivanja pojedinačnih uzoraka. Ukupni rezultat treba smatrati nezadovoljavajućim ako je barem jedan od uzoraka za bilo koju vrstu ispitivanja dao rezultate koji se razlikuju od utvrđenih standarda u smjeru smanjenja za više od 10%, a u pogledu čvrstoće na udar ne više od 10 J. / cm2 (1 kgf m/cm sq.).

3.13. Mehaničke karakteristike osnovnog metala elemenata cjevovoda i zavarenih spojeva ne smiju biti niže od standarda utvrđenih u važećoj regulatornoj i tehničkoj dokumentaciji.

3.14. Metal elemenata cjevovoda i metal zavarenog spoja se odbijaju ako je njihova tvrdoća dostigla vrijednosti navedene u ovoj "Metodologiji...".

3.15. Uslovi za sprovođenje ispitivanja koji nisu navedeni u ovoj "Metodi...", kao i obrada njihovih rezultata navedeni su u metodama ovih ispitivanja. Metode mora odobriti specijalizirana organizacija ako ne posjeduju regulatorne ili metodološke dokumente.

3.16. Metalografska istraživanja metala kontrolnih rezova i zavarenih spojeva vrše se radi procene mikrostrukture, njenih mogućih promena pod uticajem dugotrajnog rada. Istraživanja se vrše na uzorcima (presjecima) metalnih i zavarenih spojeva.

3.17. Uzorci se pripremaju kao metalografski profili, koji u pravilu trebaju biti u cijeloj debljini metala koji se proučava (za zavareni spoj - poprečno). Dozvoljeno je izraditi nekoliko uzoraka (presjeka) s debljinom cijevi većom od 30 mm tako da je moguće sagledati mikrostrukturu kroz cijelu debljinu metala koji se proučava.

Uzorci (presjeci) izrezani iz zavarenog spoja treba da daju pregled mikrostrukture po cijelom poprečnom presjeku šava, uključujući zonu toplinski utjecaja.

Uzorci (presjeci) ne bi trebali imati "zasute" ravnine duž rubova vanjske i unutrašnje površine cijevi iz koje je uzorak izrezan. Ovo je neophodno da bi se identifikovala moguća površinska oštećenja mikrostrukture metala.

Mjesto rezanja uzorka (presjeka) iz kontrolnog rezanja određuju stručnjaci koji obavljaju radove na proučavanju metala.

3.18. Mikrostruktura se posmatra na metalografskim mikroskopima uz uvećanje od najmanje 100x. Izbor faktora povećanja provode stručnjaci koji provode metalografske studije.

3.19. Ako je potrebno, za izvođenje istraživanja mogu se koristiti difrakcija elektrona, difrakcija rendgenskih zraka, fazna i druge metode istraživanja metala.

Odluku o potrebi za ovim studijama donose stručnjaci koji provode studiju metala.

metalografska procjena mikrostrukture prema GOST 5640;

određivanje veličine zrna prema GOST 5639;

određivanje stepena sferoidizacije perlita prema skali Svesaveznog instituta za termotehniku;

Podaci GOST 8233 koriste se kao standardi mikrostrukture.

Pri metalografskom ispitivanju metala posebna pažnja se poklanja vanjskim i unutrašnjim površinama, gdje su moguće pukotine, može doći do korozije pod naponom, kao i drugih nedostataka. U slučaju otkrivanja nedostataka u mikrostrukturi, metal može biti podvrgnut detekciji mana, dodatnoj posebnoj studiji za procjenu uticaja ovih defekata na njegove performanse ili biti odbačen.

3.21. Na osnovu analize rezultata istraživanja osnovnog metala i metala zavarenih spojeva (ako je rađena studija zavarenog spoja), stručnjaci koji su radili studije i ispitivanja daju ocjenu (zaključak) o performansama metala. i mogućnost njegovog daljeg rada.

4. PROCJENA STVARNOG OPTEREĆENJA GLAVNIH LEŽAJNIH ELEMENTA

4.1. Procjena stvarnog opterećenja glavnih nosivih elemenata cjevovoda može se izvršiti proračunskim, eksperimentalnim ili složenim (kombinacija proračunske i eksperimentalne) metode. Odluku o korištenoj metodi donose stručnjaci koji vrše ispitivanje.

rezultati pregleda tehničkog stanja cjevovoda prema -2,54;

rezultati proračuna čvrstoće prema ;

rezultati studija mehaničkih svojstava, hemijskog sastava i mikrostrukture metala i zavarenih spojeva kada se izvode prema.

6.2. Zaključak potpisuju izvršioci posla, odobrava ga uprava organizacije koja izvodi radove i prilaže dokumentaciji za procesne cjevovode

LITERATURA

1. Opšta pravila zaštite od eksplozije za eksplozivne hemijske, petrohemijske i naftne industrije. - M:,: Metalurgija, 1988. - 87 str.

2. Pravila zaštite od požara za rad rafinerija nafte (PPB-79) .- Minneftekhimprom SSSR, 1979.-106 str.

3. RD 38.13.004-86. Rad i popravka tehnoloških cjevovoda pod pritiskom do 10,0 MPa (100 kgf/cm2) - M.: Hemija, 1988. - 287 str.

4. Pravila izgradnje i bezbednog rada cevovoda za paru i toplu vodu. - M.: NPO OBT, 1994.- 131s.

5. RD 34.17.421-92. Standardno uputstvo za praćenje i produženje radnog veka metala glavnih elemenata kotlova, turbina i cjevovoda termoelektrana. - M.: SPO "ORGRES", 1992.-94 str.

6. Pravila za projektovanje i siguran rad parnih i toplovodnih kotlova. NPO OBT. - M.: Energoatomizdat, 1993. - 192 str.

7. Pravila za projektovanje i siguran rad posuda pod pritiskom. - M.: Nedra, 1989. - 135 str.

8. ITN-93. Uputstvo za tehnički nadzor, metode revizije i odbacivanja cevnih peći, rezervoara, posuda i aparata naftne i petrohemijske industrije. - Volgograd, VNIKTIneftekhimoborudovanie, 1995. - 192 str.

9. OST 26-291-87. Posude i aparati čelični zavareni. Opće specifikacije. - M.: NPO OBT, 1994. - 337 str.

10. OTU-2-92. Posude i uređaji. Opšti tehnički uslovi za sanaciju objekata. - Volgograd: VNIKTIneftekhimoborudovanie, 1992. -148s.

11. Uputstva za određivanje brzine korozije metala zidova posuda i cjevovoda u preduzećima Minneftekhimproma SSSR-a. - Volgograd: VNIKTIneftekhimoborudovanie, 1983. -19 str.

12. KO-1-79. Fitingi za zaključavanje. Opći priručnik za popravke. - Volgograd: VNIKTIneftekhimoborudovanie, 1980. - 111s.

13. RUPC-78. Smjernice za rad, reviziju i popravku sigurnosnih ventila s oprugom. - Volgograd VNIKTIneftekhimoborudovanie, 1978. - 51s.

14. OST 108.031.08-85 - OST 108.031.10-85. Kotlovi stacionarni i cjevovodi pare i tople vode. Norme za proračun snage.

16. RDI 38.18.016-94. Uputstvo za ultrazvučno ispitivanje zavarenih spojeva tehnološke opreme. - Volgograd, 1995.

17. RDI 38.18.017-94. Upute za ispitivanje opreme i zavarenih spojeva magnetnim česticama. - Volgograd, 1995.

18. EC 18.06-77. Radiografska kontrola zavarenih spojeva posuda, aparata i cjevovoda koji rade pod pritiskom. - Volgograd, 1978.

19. RDI 38.18.002-83. Uputstvo za radiografsko merenje debljine profila cevovoda. - Volgograd, 1984.

20. Vodič. Preporuke za razvoj metoda za određivanje resursa zaostalih performansi postojeće opreme hemijske, petrohemijske, industrije prerade nafte i prerade gasa - M.: Gosgortekhnadzor SSSR-a, 1991.- 20 str.

21. Pravilnik o postupku dijagnosticiranja tehnološke opreme eksplozivnih industrija gorivnog i energetskog kompleksa. - M.: Gosgortekhnadzor Rusije, 1992. - 6s.

22. Metodologija za procjenu resursa rezidualnih performansi tehnološke opreme naftne, petrohemijske i hemijske industrije. - Volgograd: VNIKTIneftekhimoborudovanie, 1992. - 29 str.

23. Pravilnik o postupku produženja vijeka trajanja plovila u energetskim preduzećima Ministarstva goriva i energetike Ruske Federacije. - M.: NPO TsKTI, firma ORGRES, UralVTI, DIEKS - M.: 1993. - 31s.

24. Pravilnik o sistemu tehničke dijagnostike parnih i vrelovodnih kotlova u industrijskoj energetici. - M: MGP "DIEKS", 1993. - 65s.

25. Tehnička uputstva-propisi za rad opreme za katalitičku reformu i jedinice za hidrotretman koje rade u medijima koji sadrže vodonik - M.: VPO "Soyuznefteorgsintez", 1983.

26. Metodologija za probabilističku procjenu zaostalog resursa tehnoloških čeličnih cjevovoda. - M.: NPO "Cjevovod", 1995.

27. OST 26-2079-80. Šavovi zavarenih spojeva posuda i aparata koji rade pod pritiskom. Izbor metoda ispitivanja bez razaranja.

28. OST 26-2044-83. Šavovi sučeonih i ugaonih zavarenih spojeva posuda i aparata pod pritiskom. Metoda ultrazvučne kontrole.

29. GOST 2789-73. Hrapavost površine. Parametri i karakteristike.

30. GOST 22761-77. Metali i legure. Metoda mjerenja tvrdoće po Brinellu sa prijenosnim statičkim testerima tvrdoće.

31. GOST 14782-86. Kontrola je nedestruktivna. Priključci su zavareni. Ultrazvučne metode.

32. GOST 7512-82. Kontrola je nedestruktivna. Priključci su zavareni. radiografska metoda

33. GOST 21105-87. Kontrola je nedestruktivna. Priključci su zavareni. Metoda magnetnih čestica.

Metali. Metode ispitivanja. Merenje tvrdoće po Brinelu.

41. GOST 9013-59. Metali. Metode mjerenja tvrdoće po Rockwellu.

42. GOST 2999-75. Metali i legure. Metoda mjerenja tvrdoće po Vickersu.

43. GOST 6996-66. Zavareni spojevi. Metode za određivanje mehaničkih svojstava.

44. GOST 7122-81. Zavareni šavovi i zavareni metal. Metoda uzorkovanja za određivanje hemijskog sastava.

45. GOST 7268-67. Čelik. Metoda za određivanje sklonosti mehaničkom starenju ispitivanjem udarnim savijanjem.

46. ​​GOST 5640-68. Čelik. Metalografska metoda za procjenu mikrostrukture limova i traka.

47. GOST 5639-82. Čelik i legure. Metode za identifikaciju i određivanje veličine zrna.

48. GOST 8233-56. Čelik. Standardi mikrostrukture.

49. GOST 27691-88. Posude i uređaji. Zahtjevi za oblik prikaza proračuna čvrstoće izvedenih na računaru.

50. GOST 6485-69. Mjerila za konusne inčne navoje sa uglom profila od 60 stepeni. Vrste. Osnovne dimenzije i tolerancije.

51. GOST 2533-88 Mjerila za cilindrične navoje cijevi. Tolerancije.

52. GOST 18465-73. Mjerila za metričke navoje od 1 do 68 mm. Izvršne dimenzije.

53. GOST 18466-73. Mjerila za metričke navoje preko 68 mm do 200 mm. Izvršne dimenzije.

54. GOST 22762-77. Metali i legure. Metoda za mjerenje granice popuštanja udubljenjem kugle.

55. Tehnički vodič RTM 38.001-94. Upute za proračun čvrstoće i vibracija tehnoloških čeličnih cjevovoda.

I.O. Prezime

ZAKLJUČAK

Na osnovu pregleda tehničkog stanja, izvršenih studija i proračuna (vidi priloge),

pogodan za dalji rad na radnim parametrima

i medijum(i) navedeni u pasošu(ovima) cjevovoda(ova).*

Preostali vijek trajanja cjevovoda je

podložno usklađenosti sa regulatornim parametrima rada, zahtjevima RD 38.13.004-86 "Rad i popravak procesnih cjevovoda pod pritiskom do 10,0 MPa (100 kgf / cm 2)" i drugim važećim regulatornim i tehničkim dokumentima.

Osim toga, tokom rada potrebno je:

2. Registrovan - JSC "VNIKTIneftekhimoborudovanie"

3. Uneseno po prvi put.

(Navedite aktivnosti koje se moraju završiti kada

Cjevovodi su cirkulatorni sistem civilizacije. Ali mogu propasti. Kako odrediti kada ima smisla popraviti sistem, a kada mu je već istekao vijek trajanja? U te svrhe razvijena je metodologija za procjenu preostalog vijeka cjevovoda. Slijedeći tehnologiju opisanu u materijalu, lako možete odrediti za što je još mreža sposobna ili odlučiti da je promijenite (u cijelosti ili u fragmentima).

Cijevi, uprkos svojoj snazi, ne mogu dugo trajati

Koncept preostalog veka cevovoda

Iz same fraze se može naslutiti da koncept podrazumijeva vijek trajanja sistema (u cjelini i u dijelovima) za daljnji rad. Na primjer, kada kupujete felne za automobil, znate da mogu trajati nekoliko sezona. Međutim, ako se s gumama rukuje pažljivo ili se mašina ne koristi intenzivno, guma može trajati duže od perioda koji je naveo proizvođač. I obrnuto: ako nemilosrdno koristite kotače, zanemarujući pravila njege, proizvodi će postati neupotrebljivi prije vremena. Stepen istrošenosti se utvrđuje pregledom, mjerenjima, uzorcima. Po analogiji, sve se dešava sa cjevovodima, samo je tehnologija mnogo složenija, pa po pravilu specijalizirane službe vrše procjenu. Daju i preporuke šta dalje.

Naučno govoreći, rezidualni resurs je ukupno vrijeme rada konstrukcije, počevši od trenutka njenog tehničkog pregleda pa do momenta graničnog stanja, u kojem je nepraktično/neprihvatljivo nastaviti korištenje sistema, a besmisleno je vraćanje u radno stanje.

Metodologija za procjenu zaostalog resursa tehnoloških cjevovoda se provodi ne radi radoznalosti, već radi efektivne raspodjele budžeta za održavanje komunikacija i, što je najvažnije, sigurnosti. Osim toga, ovaj događaj nije dobrovoljan, već obavezan, barem za tehnološke mreže. Takav red je propisan u "Opštim pravilima za eksplozivnost za proizvodnju".

Mreža nije uvijek potpuno odbačena, ponekad je dovoljno zamijeniti samo pojedine elemente kola ili popraviti postojeće. Primjer možete vidjeti na fotografiji ispod.

Primjer sheme za raspodjelu preostalog vijeka cjevovoda

Metoda za utvrđivanje zaostalog resursa, čiji status reguliraju posebne službe, ponekad je spasonosna. U prosjeku, vijek trajanja tehnoloških komunikacija varira unutar 20 godina. Uzimajući u obzir iskustvo nadležnih službi u provođenju procjene zasnovane na metodologiji, može se sa sigurnošću reći da većina cijevi premašuje preostali vijek trajanja u odnosu na projektni indikator. Ispostavilo se da zahvaljujući provjeri možete uštedjeti resurse i budžet.

Kako se provode testovi

Šta je korisna tehnika? Zapravo, ovo je skup radnji, testova, studija, uzoraka, proračuna, zahvaljujući kojima se procjenjuje preostali resurs. Mreže se testiraju uz lično učešće relevantnih stručnjaka. Nije moguće raditi na daljinu.

Obavezni ispitni postupci

Proces evaluacije uključuje napredne tehnologije iz oblasti metalurgije, mehanike loma, kao i proračunske standarde za određivanje čvrstoće. Prilikom ocjenjivanja proučava se i tehnička dokumentacija za elemente mreže, radni uvjeti dijelova.

Ispitne procedure uključuju:

• metalografska verifikacija konstrukcija;
• ispitivanja čvrstoće;
• proučavanje hemijskog sastava materijala;
• kontrola mehaničkih svojstava;
• testovi gustoće;
• procjena stvarnih nosivih dijelova;
• mjerenje debljine;
• defektoskopija;
• ispitni pritisak;
• utvrđivanje štetnog faktora;
• ostale studije - prema situaciji i odluci stručnjaka.

Važno je znati! Rezidualni resurs se izračunava tek nakon detaljnog eksternog pregleda mreže, na osnovu čega se može zaključiti da su struktura metala i mehanička svojstva materijala očuvani barem za ocjenu „zadovoljavajuće“.

Spremite se za ovakva iznenađenja

Formula za izračun

I još više o stvari. Razgovarajmo o formuli po kojoj se određuju resursi cjevovoda i buduća sudbina mreže.

Indikator (u godinama) \u003d K (S1 - S2) / Ako,

• If - stopa (stvarnog) habanja (mjereno u mm godišnje);
• S1 je stvarna debljina cijevi;
• S2 - debljina odbijanja dijelova;
• K je poseban koeficijent (ovisno o vijeku trajanja mreže bez popravke/zamjene elemenata).

I o posljednjem pokazatelju detaljnije. Koeficijent ovisi o starosti i kategoriji cjevovoda i jednak je:

• sa kategorijom 1, što podrazumijeva podobnost do 20 godina bez zamjene, koeficijent je 1;
• ista kategorija kada se radi 20-30 godina - indikator je 0,95;
• podobnost za više od 30 godina sa kategorijom 1 podrazumijeva koeficijent jednak 0,9;
• za elemente 2-3 kategorije, koji služe bez zamjene 30 godina, koeficijent je 1;
• ako su cjevovodi ove kategorije pogodni za period duži od 30 godina, indikator je 0,95;
• ispravno servirano - bez zamjene, elementi 4-5 kategorije imaju koeficijent jednak 1.

Što se tiče podataka o debljini odbijanja, možete ih pronaći u pasošu za kupljeni i ugrađeni proizvod. Ako se dokument izgubi, tada će se ovaj pokazatelj morati izračunati na temelju proučavanja stvarnih svojstava materijala od kojeg su izrađeni elementi cjevovoda.

Kako se izračunava stvarni indeks korozije materijala? Idealna opcija je pohranjivanje podataka iz prethodnih godina iz prošlih inspekcija, uključujući akte tehničkog pregleda i stručni pregled stanja dijelova cjevovoda.

Izrada zaključka

Za pravilno određivanje zaostalog resursa važno je ne samo izvršiti gore navedene studije, već i uzeti u obzir da se iz rezultata za pojedine elemente sistema (cijevi, T, krivine, prijelazi itd.) od njih treba uzeti kao osnovu. Samo takav pristup može garantovati bezbedan rad mreže tokom preostalog veka trajanja mreže.

Donošenje zaključka je važan dio procesa. Pobrinite se da dobijete sve potrebne dokumente i priloge uz njih. Iz metodologije koju je odobrilo i usvojilo rukovodstvo vaše organizacije možete saznati tačno koji su papiri potrebni.

Pobrinite se da svi akti, ankete i drugi zaključci budu potpisani od strane službe koja izvodi radove. Podatke dobijene tokom studije možete priložiti predmetu tek nakon drugog potpisa - od strane vaše organizacije. Ove dokumente je potrebno sačuvati jer će pružiti platformu za naknadne procjene preostalog vijeka trajanja mreža.

Primjeri otkrivenih grešaka u mreži

Važne tačke

Zapamtite savjete pomoću kojih možete biti potpuno sigurni da je procjena preostalog resursa bila što produktivnija.

1. Prilikom pregleda cijevi nemojte se oslanjati samo na svoje oči, koristite optiku, baterijske svjetiljke, endoskop, lupu i druge prikladne „uređaje“.
2. Obratite posebnu pažnju na problematična područja cjevovoda koja su podložna vibracijama, negativnim efektima prirodnih sila i razlikama u protoku. To uključuje koljena, T-e, krivine, drenažne sisteme, fragmente mreže koji su podložni akumulaciji vlage. Također treba pažljivo ispitati spojeve elemenata, gdje se mogu uočiti praznine.
3. Nakon vizuelnog pregleda, tapkanjem se provjeravaju mjesta oslobođena izolacije. U te svrhe trebali biste se "naoružati" čekićem opremljenim ručkom od 40 centimetara i težinom do jedan i pol kilograma. "Dijagnostiku" cijevi postavlja se prisustvo i veličina udubljenja, kao i zvuk. Ako se prilikom točenja postoje sumnje u integritet materijala, dio konstrukcije se rastavlja, čisti, kiseli i popravlja. Također je moguće zamijeniti neuspjeli fragment sistema.
4. Inspekcija podzemnih dijelova cjevovoda je posebna tema. Morate otvoriti tlo. Napravite rupu duboku 2 metra. Zatim izvršite inspekciju prema gore opisanom scenariju.
5. Zamijenite brtve i pričvršćivače kod najmanjih znakova istrošenosti (pukotine, krivine, zaglađivanje rubova proizvoda itd.).

Ako sve uradite pravovremeno i kvalitetno, mreža će vam služiti duže od roka koji su joj dali proizvođači

I što je najvažnije - uputite samo provjerene kompanije sa besprijekornom reputacijom da procijene preostali resurs, jer hakerski rad tokom rada može izazvati probleme.

Video: program za proračun resursa cjevovoda